热处理硬度对Cr18W2白口铸铁热疲劳性能的影响

用自约束试验方法研究了Ｃｒ１８Ｗ２合金白口铸铁的热疲劳性能，用扫描电镜观察了热疲劳断口。结果表明：合金白口铸铁的热疲劳抗力主要与热处理硬度有关，随硬度升高，热疲劳裂纹扩展速度增大，热疲劳抗力降低。热疲劳抗力对基体的显微组织不敏感。     

影响铸铁热疲劳抗力的因素

在热交变应力的作用下，热疲劳是铸铁工件的主要失效形式之一。本文综述了影响铸铁热疲劳抗力的诸因素。     

合金白口铸铁的热疲劳行为与碳化物的作用

利用自制的自约束型热疲劳试验机、光学显微镜及电子扫描显微镜研究了碳化物类型不同的４种合金白口铸铁的热疲劳行为。结果表明：具有Ｍ７Ｃ３型碳化物的１８Ｃｒ２Ｗ及１５Ｃｒ３Ｍｏ合金铸铁的热疲劳抗力最高，而具有Ｍ６Ｃ型碳化物的２５Ｗ４Ｃｒ及具有Ｍ３Ｃ型碳化物的３Ｃｒ合金铸铁的热疲劳抗力均较低；碳化物是热疲劳裂纹扩展的主要通道，热疲劳裂纹长大通过主裂纹与其前沿碳化物中形成的微裂纹之间“桥接”方式进行，热疲劳断口主要为解理断口。     

热变形白口铸铁的热疲劳行为与碳化物的作用

本文对不同变形量白口铸铁的热疲劳行为进行了探讨。结果表明 ,共晶碳化物是热疲劳裂纹产生及扩展的主要部位和通道 ,碳化物破碎越严重 ,其热疲劳抗力越高 ,热疲劳断口主要为解理断口。     

玻璃模具用D型石墨铸铁的组织与性能

对玻璃模具用Ｄ型石墨铸铁的化学成分进行了合理设计和优选。结果表明，显微组织、抗氧化、抗生长及热疲劳抗力等性能，均有显著的改善和提高。纯工业性试验结果证明，与常用的ＣｒＭｏＣｕ铸铁模具相比较，使用寿命提高３倍     

热变形低铬白口铸铁的碳化物形状及其对热疲劳性能的影响

利用光镜、电镜及热疲劳试验机对不同变形量的低铬白口铸铁的碳化物形状及其对热疲劳性能的影响进行了探讨，结果表明：当变形量为０－４０％时，随变形量的增加，其碳化物破碎程度增加；热疲劳抗力有所提高。     

D墨铸铁玻璃模具的组织与性能研究

研究对玻璃模具用Ｄ型石墨铸铁的化学成分进行了合理设计和优选。结果表明，显微组织，抗氧化，抗生长和热疲劳抗力等性能，均有显著的改善和提高。经工业性试验，模具的寿命成倍提高。     

淬火和回火温度对4Cr5MoSiV1钢热疲劳性能的影响

研究了淬火和回火温度对４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１钢热疲劳抗力的影响，探讨了热疲劳抗力与高温强韧性之间的联系。结果表明：淬火温度从１０００℃提高到１１００℃，热疲劳抗力单调增加；淬火温度一定时，存在一个热疲劳抗力最佳的回火温度；１１００℃淬火＋６２０℃回火具有高的热疲劳抗力。     

多元合金化D型石墨铸铁玻璃模具的组织与性能研究

本研究对玻璃模具用D型石墨铸铁进行了合理的成分设计.结果表明.显微组织、机械性能、抗氧化、抗生长以及热疲劳抗力等,均有显著的改善.经工业性试验,模具的使用寿命可成倍提高.     

用深冷处理改善高铬铸铁的性能

将深冷处理工艺引入高铬铸铁的性能研究，初步探讨了深冷处理对材料宏观力学性能及耐磨性的影响。试验结果表明，适当的深冷处理能够提高高铬铸铁硬度、冲击疲劳抗力及滑动磨损与滚筒磨损性能，但作用效果有限。     

含铌H13钢热疲劳过程中的显微结构变化

对添加微量铌与不含铌的4Cr5MoSiV1钢(即H13钢)热疲劳性能进行了测试。结果表明,添加微量铌提高了4Cr5MoSiV1钢的热疲劳抗力。在热疲劳循环过程中,富铬碳化物M23C6粒子明显粗化。添加微量铌的4Cr5MoSiV1钢由于富铬碳化物的粗化受到抑止,且位错密度下降较慢,使得热疲劳裂纹的扩展相对缓慢,因而材料的热疲劳抗力提高。     

不同石墨形态铸铁热疲劳性能试验研究

针对某些承受热循环工况的铸件，采用实验室手段，研究了不同石墨形态铸铁──灰铁、蠕铁、球铁在＞５０～４０℃循环温度下的热疲劳性能。结果表明，在本试验条件下，以球铁的热疲劳抗力最好，灰铁次之，蠕铁最差，研究结果可供实际生产中，选材时的参政。     

铸造H13钢的离子氮化、离子软氮化及其对热疲劳性能的影响

试验了用于铝合金铸模的铸造H13钢的离子氮化和离子软氮化以及渗层的热稳定性。用开缺口的试样试验比较了经与未经离子渗的热疲劳抗力,热循环条件为700℃(?)25℃,盐浴加热,水冷却。结果表明,经表面离子渗后由于提高了村料表面的回火抗力所以对抵制热疲劳裂纹的萌生有贡献。但表面渗层有一定厚度化合物层时裂纹的扩展迅速而产生龟裂,只有兼顾渗层的强度、硬度和塑性才能最终提高模具材料的热疲劳抗力。     

热处理对碳化钨钢结硬质合金热疲劳抗力的影响

研究了奥氏体化温度,回火温度及硬度对GJW50碳化钨钢结硬质合金热疲劳抗力的影响。结果表明,GJW50合金经1050℃淬火和50013回火,热疲劳抗力最佳。     

V/C对铸造热作模具钢热疲劳性能的影响

采用自约束热疲劳试验方法,研究了不同V/C对铸造热作模具钢热疲劳性能的影响,并对比研究了铸造热作模具钢和H13钢的热疲劳性能。结果表明,铸造热作模具钢的热疲劳属高周热疲劳,其热疲劳性能取决于钢的热强性和热稳定性。随着V/C增加,热疲劳抗力先增后减,当V/C比为3.0时,组织中析出了细小弥散的VC,改善了钢的热强性和热稳定性,热疲劳抗力最高。铸造热作模具钢的热疲劳性能明显高于H13钢。     

合金元素对球墨铸铁抗热疲劳性能的影响

研究了合金元素对球墨铸铁抗热疲劳性能的影响。结果表明,就抗热疲劳性能而言,在本研究范围内,耐热球墨铸铁模具材料的较佳成分配比w为:5.0%Si、0.5%Mn0、.5%Mo、1.2%Cr。Si是影响材料热疲劳抗力的重要元素,对耐热球墨铸铁模具材料的抗热疲劳性能起着决定性作用,它的含量直接决定了耐热球墨铸铁模具材料热疲劳抗力的总体水平。Mo元素的加入能够使晶粒细化,其含量越多,则晶粒越细小,材料对热疲劳裂纹萌生和扩展的抗力就越强。     

回火温度对4Cr5MoSiV1钢和8407钢热疲劳性能的影响

采用自约束热疲劳试验方法,研究对比了不同回火温度对4Cr5MoSiV1、8407钢热疲劳性能的影响。观察分析了热疲劳裂纹形貌,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程,结果表明,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次数为100-200次之间,在1600次冷热循环前,二者的热疲劳损伤程度无明显的差别,在1600次冷热循环后,8407钢的热疲劳损伤程度低于4Cr5MoSiV1钢。在较低的回火温度条件下,8407钢的热疲劳抗力稍优于4Cr5MoSiV1钢。而在高温回火时8407钢的热疲劳抗力高于4Cr5MoSiVl钢。分析了这两种钢的热疲劳机制,指出决定材料热疲劳裂纹抗力的是钢的热稳定性和钢的强度或硬度。     

钢表面镀覆层热疲劳性能研究的进展

综述了表面镀覆层的制备工艺和在合金钢基体上通过电镀、化学镀、熔覆等表面处理技术获得的镀覆层的热疲劳性能,指出影响表面镀覆层热疲劳性能的因素和提高热疲劳抗力的方法.     

一种热疲劳试验方法

试验采用高频感应平面加热方式,利用自行设计的可编程逻辑控制器,控制高频电流的大小、感应加热的速度、上限加热温度、喷水冷却时间、热疲劳周期等多参数,对灰口铸铁及其表面WC-Co涂层试件实施热疲劳试验,设计了在热疲劳试件表面用划定单元区域的方法,对单元区域测量热疲劳裂纹数量和长度,累计计算总热疲劳裂纹数量和长度,作为试件抗热疲劳性能较为定量的判定方法。用此方法判定了灰口铸铁、灰口铸铁表面激光熔敷WC-Co涂层及涂层激光熔敷参数的不同条件下试件的抗热疲劳性能。     

真空熔烧镍基合金—碳化铬复合涂层抗疲劳性能的研究

研究了用真空熔烧法制得的镍基合金－碳化铬复合涂层的热疲劳行为。结果表明,复合涂层的热疲劳行为与热循环上限温度、涂层厚度有关。随涂层厚度减薄,热疲劳抗力增加,随热循环上限温度升高,其热疲劳抗力降低,裂纹扩展由快到慢,最后停止,热疲劳裂纹有沿相界面开裂的特征,复合涂层具有高的抗氧化性。