电弧炉流程20CrMnTi齿轮钢洁净度研究

采用气体分析法、化学分析法、扫描电镜、大样电解等方法,对20CrMnTi生产过程的中非金属夹杂物进行了研究.结果表明：LF炉渣黏度高时使得炉渣结壳,钢水易造成氧化,同时VD到中间包的过程钢液的二次氧化严重;精炼过程显微夹杂物主要为钙铝酸盐、硅铝酸盐复合夹杂及氧化产物,硫化物较少;大样电解结果显示连铸坯中大型夹杂物含有较多的TiO2和K2O,是钢液的二次氧化和卷入的结晶器保护渣所致;连铸坯中心弧线大型夹杂总量高,大型夹杂物平均总量为1.592mg/10kg.     

70 t电炉冶炼高碳硬线钢中氧的控制

针对高碳硬线钢的质量要求,概要论述了电炉-精炼-连铸流程生产高碳硬线钢过程中的留碳、脱氧工艺,分析如何控制硬线钢中夹杂物及氧含量,提出降低高碳硬线钢中氧含量的措施。     

LG960QT钢LF-RH精炼过程夹杂物控制

采用数值模拟和物理模拟方法,针对LG960QT钢LF-RH精炼过程夹杂物控制进行了研究。结果表明,LF炉采用85～90 L/min(标准)底吹气量时对夹杂物的去除作用最佳。RH炉采用浸渍深度600 mm,匹配提升气体气量160 m³/h(标准)时能达到比较理想去除夹杂物效果,实际处理时间一般为25 min。工艺优化后,精炼结束后钢液氧含量降低到(11～15)×10^-6。     

低碳高硫无铅易切削钢拉拔开裂分析

对低碳高硫无铅易切削钢1215冷拉拔时出现的开裂现象进行了系统分析。研究结果表明:拉拔材的组织比原材料要细1级左右,组织都为F加少量P,存在一定的带状现象,两者的硬度相差HV55;拉拔材裂纹处横截面试样观察,裂纹内无氧化物和夹杂物,裂纹腐蚀后观察,裂纹边缘组织无异常和脱碳现象。从纵截面观察,裂纹内无氧化物和夹杂物,腐蚀后观察,裂纹沿变形晶粒延伸,开裂附近存在变形晶粒带;拉拔开裂试样裂纹处晶粒拉长现象非常明显,且拉长晶粒较多,而试样表层细晶粒和中心晶粒变形是不明显的,拉拔开裂是与内部晶粒存在变形拉长所致。     

改善T91钢洁净度的生产实践

基于抚钢二炼钢厂的生产数据,以改善T91的洁净度为目的.使用扫描电镜分析轧材中B类非金属夹杂物的化学成分,确定了夹杂物成分为Al-Mg-Ca-O或Al-Ca-O,是由铝脱氧产物与钢包耐材和钢包顶渣反应后逐渐演变而来.通过优化VOD还原阶段的渣料配比,降低渣料用量,同时改进LF炉精炼炉渣成分,提高了钢包顶渣的夹杂物吸附能...     

82B钢中氧化物系夹杂物的控制研究

82B钢中氧化物系夹杂物的来源主要是脱氧产物和钢的二次氧化、卷渣及耐火材料内衬侵蚀。采取在转炉控制终点碳,采用LF全程脱氧、改变精炼渣精炼和扩散脱氧、氩气搅拌,在连铸实施全程密封、强化中间包冶金等措施,使82B钢中的全氧最低降到13×10 6,94.09%的夹杂物尺寸<5 m,满足了拔丝要求。作为夹杂物控制技术,降低总量的方法比控制形态更为简单实用,系统地在每个工艺步骤都采取有效措施,才能取得良好效果。     

控制高硫中碳易切削钢的连铸水口结瘤的生产实践

某公司采用EAF-LF-VD-CC-CR短流程工艺生产SAE1141高硫中碳易切削钢。通过控制电炉原始氧含量、优化包中预合金化、选择合适渣系成分、低控终点铝含量、铌合金细化晶粒、改进调硫的手段,稳定地控制了钢液的可浇性,防止连铸水口结瘤,实现了该类品种连铸工艺流程的稳定生产,确保了连铸坯及钢材的质量。     

含硫钢生产工艺研究与实践

某炼钢厂采用EAF+LF+VD+CCM流程生产20MnV6S、E355S等含硫含铝易切削钢。由于成品硫元素控制极不稳定、钢水可浇注性差,生产过程极易造成水口结瘤而中断连浇,连浇炉数≤3炉。针对这一问题,通过喂入硫铁线的方式增硫,硫收得率稳定在87%左右,通过提高电炉终点碳控制、改进电炉出钢脱氧方式、优化钙处理量、合理控制中间包过热度等工艺措施,大大改善了连铸钢水的可浇注性,连浇炉数由1～3炉提高至8～10炉。     

本钢IF钢连铸板坯质量分析与评价

结合本溪钢铁集团公司IF钢连铸板坯质量存在的问题,采用气体成分分析、定量金相分析、扫描电镜分析、能谱分析及大样电解分析等检测手段,对IF钢连铸板坯中气体成分以及夹杂物的数量、类型、形态、尺寸分布等进行了分析评价,进而提出相应的解决措施,为进一步提高本钢IF钢连铸板坯质量提供了理论指导依据。     

合成渣在电炉冶炼SPCC出钢过程中的应用

介绍了采用新型合成渣的改进工艺以后,电炉实现了SPCC钢的规模化生产,克服了铝镇静钢在电炉生产线中存在的脱硫困难、精炼炉冶炼时间过长、钢水吸气增氮、钢水中铝夹杂物含量超标、铸坯质量下降和浇铸过程中的结瘤现象,供同行参考.     

EAF-RH-LF-CC生产Q345B的洁净度研究

在炼钢过程各工位取样,分析研究了EAF-RH-LF-CC工艺下Q345B无缝管钢的洁净度.试验结果表明：（1）铸坯中的总氧含量可以稳定在0.002%左右;（2）非金属夹杂物以近似球形的氧化物和硫化物居多,其数量依炼钢流程工序不断降低,且精炼过程中降幅最大.（3）LF过程有明显的增氮现象,需控制LF过程的二次氧化;（4）与RH过程相比,在LF结束时钢中10～20μm的夹杂数量较多,应适当延长LF脱氧后的软吹时间;（5）RH精炼初渣中w（FeO＋MnO）过高,RH钢包渣需进行改质处理.     

X70管线钢洁净度控制研究

针对某钢厂中厚板卷厂采用铁水倒罐→铁水预处理→转炉冶炼→出钢脱氧合金化→LF精炼炉→RH真空炉→钙处理→连铸生产X70管线钢生产工艺,采取系统取样分析,对P、S等杂质元素,N、H、O等气体的脱除规律以及夹杂物的控制规律进行了研究。研究表明,成品成分可以稳定控制水平为:w([P])≤0.004 5%,w([S])≤0.001 00%,w([O])≤0.000 85%,w([N])≤0.003 00%,w([H])≤0.000 15%,夹杂物以小于10μm的CaO-CaS为主,且单位面积总夹杂物数量小于12个/mm~2,成品钢具有很高的洁净度水平。     

X70管线钢在特大型钢管混凝土拱桥中的应用研究

X 70石油管线钢1016×17.5 mm螺旋焊接钢管可以替代Q 345低合金钢1000×16 mm卷制焊接钢管,用于特大桥钢管混凝土拱肋。     

特殊钢生产技术的发展及对内燃机零件用钢选择的思考

机电产品大量使用各种特殊钢。随着特殊钢的冶炼、铸坯、成型技术发展,不同铸坯方式的结晶学特征以及最终材料的质量,发生了显著的变化。对铸锭-开坯-轧(锻)制成材与连铸连轧成材的工艺特点和钢材的质量进行比较,对钢材的选择提出一些应考虑的问题。     

X100管线钢的连续冷却曲线和相变机制

采用Gleeble-3500型热模拟试验机结合显微组织观察和硬度测试法获取了X100管线钢的临界点温度并绘制出实验钢的过冷奥氏体的连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析了连续冷却过程中材料的组织转变规律。结果表明:不同冷却速度下,试验钢获取了不同的显微组织类型。当冷却速率为0. 5~10℃/s时,试验钢的主体组织为准多边形铁素体和粒状贝氏体;当冷却速度在20~50℃/s,试验钢形成了细小、多位向分布的贝氏体和弥散分布的M/A组元,试验钢钢因具备复相组织,通过软硬两相的搭配,赋予了材料高的强、塑特性。     

钢中含氮量对钢丝拉拔性能的影响

进行了钢包底吹氮,底吹氮－氩和底吹氩三种精炼工艺对比试验,结果显示,钢中含氮量对钢丝拉拔性能影响显著。钢丝拉拔性能随钢中含氮量下降而有所改善。     

鞍钢方坑均热炉烧钢工艺研究

概述了８０年代以来鞍钢方坑均热炉节参烧钢工艺的试验研究及提高装炉温度生产液芯锭的措施，指出，科技成果向生产力转化的关键在于加强企业管理和提高科技管理水平。亦可作为有关炉窑进行节能操作的借鉴。