轻质高强陶粒混凝土的性能研究

基于轻质陶粒与普通混凝土材料的差别,采用体积法设计配合比,以黏土陶粒、页岩陶粒作为粗集料,普通砂作为细集料,配制轻质高强混凝土。利用水灰比、陶粒等变量不断优化原材料配合比,调控混凝土坍落度、表观密度与强度,通过对比试验,得到轻质高强混凝土。结果表明:表观密度为1 913 kg/m3的页岩陶粒混凝土28 d强度可达到66.7 MPa;表观密度为1 951 kg/m3的黏土陶粒混凝土28 d强度可达到50.9 MPa。标准养护后的强度要高于自然养护后的强度。     

高强硼泥页岩陶粒的研制

对硼泥、油页岩渣、粉煤灰、粘接剂等主要原料的化学成分进行了分析,设计了制备高强硼泥页岩陶粒轻集料的配方。在试验的基础上参考相关资料制定了高强硼泥页岩陶粒轻集料制备工艺参数,并进行了不同控制温度的焙烧试验。通过基础试验确定了制备高强硼泥页岩陶粒轻集料的合理配方和最佳的焙烧制度,生产出了符合现行国家标准的高强硼泥页岩陶粒。     

高强页岩粉煤灰陶粒混凝土配合比研究

黑龙江省有着丰富的页岩资源 ,生产超轻页岩陶粒 ,高强页岩陶粒。超轻页岩陶粒主要用于高层建筑围护结构、超轻陶粒混凝土砌块。然而 ,高强页岩陶粒能否配制出结构保温和结构用页岩粉煤灰陶粒混凝土。本文以此种混凝土配合比进行初步研究。1　原材料性能1 .1　水泥　哈尔滨水泥厂产 52 5号普通硅酸盐水泥。1 .2　砂　松花江江砂 :中砂 ,细度模数为 2 .31 ,堆积密度 1 480 kg/ m3。1 .3　陶粒　选用黑龙江省穆棱产 70 0密度等级的页岩陶粒 ,其主要技术性能见表 1、表 2。　　　 表 1　页岩陶粒的颗粒组成陶粒种类颗　粒　组　成 (% )<5mm5～ …     

页岩粉煤灰高强陶粒混凝土的配制与应用研究

1　页岩粉煤灰陶粒高强混凝土的配制1 .1　工艺措施　　 (1 )后掺减水剂　　减水剂掺加技术对效果影响较大 ,后掺减水剂的效果较好 ,混凝土强度得予提高。　　 (2 )预吸水　　轻集料在常温常压下要达到较高的预吸水 ,一般比较困难 ,为此 ,可采用温差吸水或加压吸水。即当集料在出窑时 ,立即倒入水中 ,此时由于温度骤降 ,孔隙中的空气体积变小 ,在孔隙中造成一定的真空度 ,因而能迅速地吸入大量水分 ,以达到较高的吸量。而加压法是采用加压力 1MPa持续 5分钟 ,吸水基本都达到或接近该压力的饱和状态。加压持续时间再延长 ,吸水量增加很小。…     

高强粉煤灰页岩陶粒混凝土在永定新河大桥上的应用及优化设计效果

本文介绍了我国第一座大规模使用高强陶瓷混凝土桥梁的设计情况,分析讨论了结构设计中应用高强陶粒混凝土的一些问题,为陶粒混凝土在桥梁结构中的使用提出了参考意见。     

锦屏磷矿尾矿砂综合利用探讨

本文在全面考虑环境保护、资源综合利用和产业政策的基础上．提出了以尾矿砂为原料生产加气混凝土的综合利用方法。     

利用泥岩研制高强陶粒

在一条多功能生产线上改变生产工艺用泥岩成功研制生产出球型高强陶粒和碎石型高强陶粒，按国家标准要求测定了试制品的性能，球型高强陶粒的堆积密度749kg／m^3，筒压强度7．7Mpa，强度标号25Mpa；碎石型高强陶粒的堆积密度1080kg／m^3，筒压强度121Mpa，强度标号35Mpa。研制陶粒配制了轻集料混凝土，其主要技术指标如下：表现密度1500kg／m^3，28d强度38Mpa；表观密度1800kg／m^3，28d强度51Mpa；表观密度2000kg／m^3，28d强度79Mpa。总结出了当地泥岩和产不同高强度陶粒的关键生产技术。     

河南某钼矿尾矿砂综合利用研究

河南省某矿业有限公司钼矿生产线每日产生尾矿砂近千吨,作者经过对该矿砂样进行选矿试验研究,其产品中100～600μm粒级精砂可达到中华人民共和国《平板玻璃用硅质原料》标准Ⅰ类二级品要求;可提供玻璃、玻纤工业作为主要原料及陶瓷工业辅助原料;45～600μm粒级精砂可提供水泥工业作为辅助原料。     

粉煤灰高强陶粒制备研究

为了提高粉煤灰综合利用率,开发了一种以高铝粉煤灰为主要原料,赤泥为助溶剂,膨润土为粘结剂,采用高温烧结工艺制备高强陶粒的方法。通过正交试验探究不同原料配比及烧结制度对陶粒性能的影响。自制一种造孔剂,研究造孔剂添加量对陶粒性能的影响。采用扫描电子显微镜及X射线衍射仪对陶粒显微结构及物相组成进行分析。试验结果表明,在赤泥添加量为15%,膨润土添加量为5%,烧结温度1 290℃,烧结时间20 min条件下可制备出吸水率3.2%,筒压强度21.1 MPa的高强陶粒。通过调节造孔剂的添加量可以得到不同密度等级的高强陶粒产品,随着造孔剂含量增多,陶粒密度减小,强度降低,但仍能达到10 MPa以上。粉煤灰高强度陶粒的开发预期可为承重型建筑构件提供原料支撑。     

粉煤灰高强陶粒制备研究

为了提高粉煤灰综合利用率,开发了一种以高铝粉煤灰为主要原料,赤泥为助溶剂,膨润土为粘结剂,采用高温烧结工艺制备高强陶粒的方法。通过正交试验探究不同原料配比及烧结制度对陶粒性能的影响。自制一种造孔剂,研究造孔剂添加量对陶粒性能的影响。采用扫描电子显微镜及X射线衍射仪对陶粒显微结构及物相组成进行分析。试验结果表明,在赤泥添加量为15%,膨润土添加量为5%,烧结温度1 290 ℃,烧结时间20 min条件下可制备出吸水率3.2%,筒压强度21.1 MPa的高强陶粒。通过调节造孔剂的添加量可以得到不同密度等级的高强陶粒产品,随着造孔剂含量增多,陶粒密度减小,强度降低,但仍能达到10 MPa以上。粉煤灰高强度陶粒的开发预期可为承重型建筑构件提供原料支撑。     

银矿渣陶粒的研制与试产

以广西凤凰银业有限公司银矿选矿厂的尾矿渣为主要原料,通过试验室试烧、工业性中试,研制出干法尾矿页岩人造轻集料、半干法尾矿渣圆球型普通轻集抖.产品性能达到GB/T1743.1-1998标准.主要介绍研制过程、技术参数等情况.     

利用污泥生产节能型人造轻集料-陶粒

介绍处置污泥的几种方法和比较、陶粒的性能、应用和经济优势，阐述利用污泥生产节能型人造轻料陶粒的技术特点和发展前景并进行了经济分析。     

低硅铁尾矿陶粒烧结工艺优化试验

为提高铁尾矿循环利用的附加值,采用低硅铁尾矿制备烧结型轻质陶粒.结合低硅铁尾矿的化学成分,确定该类陶粒原材料质量比例为铁尾矿70％,膨润土20％及铝矾土10％.经成球盘制备成团球,采用正交试验进行烧结工艺参数设计,以确定合理烧结制度.试验结果表明:低硅铁尾矿陶粒最优烧结制度为预热温度400℃,预热时间20 min,烧结温度1140℃,烧结时间15 min.在该工艺条件下,低硅铁尾矿陶粒的堆积密度为705 kg·m-3,表观密度1612 kg·m-3,吸水率9.67％,筒压强度6.81 MPa,满足国家规范的要求.     

铁尾矿陶粒混凝土的制备与性能分析

用铁尾矿陶粒替代普通混凝土天然粗骨料,根据《轻骨料混凝土技术规程》(JGJ/T 12—2019)设计配合比,制备LC30～LC40的铁尾矿陶粒混凝土.测定和计算其力学性能、耐久性、经济性,并与普通混凝土作对比.结果表明,铁尾矿陶粒混凝土能够满足《轻骨料混凝土技术规程》(JGJ/T 12—2019)中LC30配制强度,其...     

细铁尾矿砂和养护条件对高强碱激发砂浆力学性能及微观结构的影响

本文探究了采用细铁尾矿砂(FIOTS)代替石英砂(SS)制备高强碱激发砂浆(HAAM)的可能性。以粉煤灰和矿粉作为碱激发材料的前驱物,利用MTS万能试验机研究FIOTS/SS质量比及养护条件对粉煤灰-矿粉基HAAM基本力学性能的影响,结合X射线衍射(XRD)、电子扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS),揭示碱激发产物的微观物相组成、形貌特征及化学组成与宏观力学性能的关系。试验结果表明,随着FIOTS/SS质量比的增加,HAAM的抗压强度与劈裂强度逐渐降低。室内养护下HAAM的力学性能最高,其次是标准养护和水中养护,同时水中养护试件力学性能的降低程度随FIOTS替代率增加而更加显著。HAAM力学性能的降低主要由于FIOTS中的Fe元素抑制碱激发反应过程,并生成对力学性能无益的矿物相。     

利用超细矿渣和粉煤灰生产高强低热水泥

目前常用于大体积混凝土的水泥品种主要有中热普通硅酸盐水泥,矿渣水泥,粉煤灰水泥和普通水泥-矿渣-粉煤灰复合水泥.但由于这些水泥早期强度低,混凝土内部达到最高温度后开始冷却时,其抗拉强度仍低,难以阻止收缩引起的拉伸应力,易产生裂纹,因此浇注大体积混凝土时,常需采取隔热毡养护、冷水养护、预冷却等施工法.鉴于这些原因,大体积混凝土用水泥不仅要有低水化热,而且早期强度要高,特别是抗拉强度,同时使用高强水泥时,能使混凝土在达到规定设计强度条件下减少水泥用量,还可以抑制内部升温.为了满足这些性能的要求,海外某水泥公司利用超细矿渣和粉煤灰研制成功一种高强低热复合水泥.     

锰银矿与含砷金矿同时浸出过程探讨

在硫酸体系中用两矿工艺同时浸出含砷金矿和锰银矿,以分解包裹金、银的毒砂和氧化锰矿物.由于毒砂和氧化锰可互为还原剂和氧化剂,因此该工艺降低了贵金属矿的预处理消耗.实验表明,在使用少量水溶性氧化剂NaClO3的条件下,氧化锰、毒砂分解率分别为96%和92%,银、金的浸出率分别可达85.4%和93.5%,总回收率分别为84.5%和93%.     

利用粉煤灰、污泥、淤泥生产超轻和高强陶粒的试验研究

介绍了利用粉煤灰、污泥、淤泥生产超轻和高强度陶粒的方法、工艺、配方。并作了经济分析.