废黏土砖颗粒对砂浆强度的影响

研究了废黏土砖颗粒以不同比例替代河砂时砂浆强度的变化规律。结果表明,废砖颗粒替代河砂可以提高砂浆3 d、7 d、28 d的抗折强度和砂浆3 d、7 d的抗压强度。随着废砖颗粒掺量的增加,砂浆的抗折强度、抗压强度先提高后降低,在废砖颗粒掺量为40%-60%时,其强度有最大值。废砖颗粒替代河砂降低了砂浆的28 d抗压强度,28 d抗压强度随着废砖颗粒掺量的增加而降低,当废砖颗粒掺量〉40%时,抗压强度急剧降低。     

废黏土砖颗粒对砂浆强度的影响

研究了废黏土砖颗粒以不同比例替代河砂时砂浆强度的变化规律。结果表明,废砖颗粒替代河砂可以提高砂浆3 d、7 d、28 d的抗折强度和砂浆3 d、7 d的抗压强度。随着废砖颗粒掺量的增加,砂浆的抗折强度、抗压强度先提高后降低,在废砖颗粒掺量为40%~60%时,其强度有最大值。废砖颗粒替代河砂降低了砂浆的28 d抗压强度,28 d抗压强度随着废砖颗粒掺量的增加而降低,当废砖颗粒掺量>40%时,抗压强度急剧降低。     

环氧微胶囊对不同龄期砂浆自修复性能研究

制备了砂浆裂缝自修复剂环氧微胶囊,研究了不同微胶囊掺量下,砂浆在不同龄期的力学性能以及砂浆预压损伤后抗压强度7 d自修复效果。试验结果表明:微胶囊的掺入影响了砂浆强度,随着微胶囊掺量的增加,砂浆的抗折强度和抗压强度均降低,且对抗压强度影响更大。砂浆抗压强度的7 d修复率会随着养护龄期的增长而不断下降;微胶囊掺量为3%时砂浆抗压强度的修复效果最好。在养护龄期为7 d时,对照组砂浆抗压强度的7 d修复效果最好;而养护龄期为28 d时,则对照组砂浆抗压强度的7 d修复效果最差。     

矿渣颗粒对砂浆强度的影响

研究了矿渣颗粒（KZP）以不同比例替代河砂时,对砂浆流动度和强度的影响规律。结果表明,采用矿渣替代河砂,砂浆的3d．7d抗折强度和抗压强度降低;28d抗压强度降低,但有一个先降低、后平缓增加的变化;而28d抗折强度变化不大。用矿渣颗粒替代河砂能较大程度地提高7d和28d的强度增进率。     

蒸压粉煤灰砖专用砂浆性能研究

通过对蒸压粉煤灰砖专用砂浆与普通砂浆进行对比试验,研究了龄期对专用砂浆强度的影响以及专用砂浆与蒸压粉煤灰砖的粘结性能和砌体抗剪切性能。结果表明,蒸压粉煤灰专用砂浆早期抗压强度高,7d抗压强度可达到28d抗压强度的50.7%,其保水性能好;该砂浆砌筑的蒸压粉煤灰砖28d砌体抗剪切强度为0.43MPa,明显高于普通砂浆抗剪切强度0.17MPa,可满足表面较光滑、易干燥收缩的蒸压粉煤灰砖砌筑的要求。     

废旧聚苯颗粒改性水泥砂浆力学性能研究

以废旧聚苯颗粒等体积取代水泥砂浆中的砂子,研究了废旧聚苯颗粒掺量对水泥砂浆静力学性能的影响。结果表明,随聚苯颗粒掺量增加,砂浆流动度先增加后下降,砂浆试样7d、28d抗折抗压强度均呈下降趋势,3d抗折强度先增加后下降,抗压强度下降缓慢;砂浆试样3d、7d、28d抗压强度与密度存在线性关系,且线性关系都比较显著。     

减水剂及加料顺序对乳液改性砂浆性能的影响

分析了萘系减水剂及苯丙乳液的加料顺序对乳液改性砂浆性能的影响.结果表明:未掺减水剂和等水灰比条件下,乳液改性砂浆的抗折、抗压强度均低于未掺乳液的对比砂浆;在等流动度条件下,掺减水剂的乳液改性砂浆除同掺法7 d外,3 d后各龄期抗折强度均高于未掺乳液的对比试样;无论是否掺加减水剂,同掺法乳液改性砂浆7 d抗折、抗压强度均较后掺法低,而其28 d抗折、抗压强度则较高;后掺法的掺减水剂乳液改性砂浆黏结强度小于同掺法;而对于未掺减水剂的情况,两种掺加方式下乳液改性砂浆28 d黏结强度基本没有差别.总而言之,同掺法工艺更简单,且所得砂浆的28 d力学性能更好.     

筛余砂浆气孔结构对其28d抗压强度的影响

为便于高性能混凝土引气剂的开发和应用,采用定量体视学图像分析法测定掺有11种引气剂的混凝土筛余砂浆气孔结构参数,运用灰色关联分析方法研究不同范围孔径对筛余砂浆28d抗压强度的影响,并采用显微硬度仪对筛余砂浆界面过渡区显微硬度进行了测试分析.结果表明：筛余砂浆28d抗压强度与各范围孔径的灰色关联度均为负值,但不同范围孔径对筛余砂浆28d抗压强度的影响有所不同.在筛余砂浆总孔隙率相近条件下,增加10~200μm孔径的孔隙率,降低200~1600μm孔径的孔隙率,可使砂浆气孔的平均孔径减小,砂浆界面过渡区宽度缩短、显微硬度提高,最终减小因引气而造成的砂浆28d抗压强度损失.     

钠基膨润土对砌筑砂浆性能的影响

针对钠基膨润土的不同掺量对砌筑砂浆的物理性能以及砂浆硬化后的力学性能和微观形貌的影响进行研究。结果表明:在水泥砂浆中,随着掺入钠基膨润土掺量的增加,新拌砂浆的湿密度、流动性能有所降低,但其保水性能逐渐增加并趋于稳定;同时,砂浆7d、28d抗折抗压强度均表现出减小的趋势,当其掺量为3.0%时,7d抗压强度降低63.7%,28d抗压强度降低47.5%;砂浆的拉伸粘结强度、线性收缩值随着膨润土掺量的增加逐步增大。     

纤维素醚和可再分散乳胶粉对干混瓷砖粘贴砂浆性能的影响

试验结果表明:纤维素醚对干混瓷砖粘贴砂浆的稠度无影响、对28d抗折强度影响不大,对28d抗压强度有不利影响。可再分散乳胶粉对干混瓷砖粘贴砂浆的稠度无影响、对28d抗折强度无影响,但对28d抗压强度有不利影响。     

水泥乳化沥青砂浆强度计算模型

为了建立水泥乳化沥青砂浆（CA砂浆）28d抗压强度计算模型,通过正交试验校验了多种配合比参数对CA砂浆28d抗压强度影响的显著性,通过SEM观察了CA砂浆的微观形貌,分析了配合比参数影响砂浆强度的机理.借鉴混凝土微观力学的理论,建立了基于孔隙率与水化程度的CA砂浆28d抗压强度的理论模型.结果表明：在较大的范围内,该理论模型的计算结果与实测强度有良好的一致性.     

贯入法检测砂浆抗压强度的试验研究

通过的砌筑自拌混合砂浆、预拌混合砂浆、水泥砂浆、专用砌筑砂浆及自拌抹灰砂浆、预拌抹灰砂浆、专用抹灰砂浆试块,进行贯入深度和抗压强度之间关系的试验,建立了各种砂浆的测强曲线,对其进行误差范围的分析,确定贯入法检测砂浆抗压强度测强曲线的分类,为JGJ/T136-2001的修编提供依据。     

粉煤灰对高性能混凝土强度的影响

探讨了粉煤灰在高性能混凝土中的活性效应及作用机理。通过试验研究得出,当水胶比为０．３５以下时,在水泥砂浆中掺入３０％粉煤灰,其强度比可达到０．９５以上;在混凝土中掺入５０％粉煤灰,其抗压强度可达到６０ＭＰａ以上,可见粉煤灰在高性能混凝土中能发挥较好的活性效应。     

基于人工神经网络的混凝土抗压强度预测方法

在给出混凝土等效水灰比和骨料平均浆体厚度计算方法的基础上，采用人工神经网络方法，建立了混凝土28d抗压强度与混凝土等效水灰比、骨料平均浆体厚度和粉煤灰与胶凝材料用量比之间的非线性映射关系．该研究成果可减少混凝土试配次数，节约大量人力、物力和时间，并为高体积稳定性混凝土配合比设计方法的研究进一步奠定了基础．     

砂浆立方体抗压强度不确定度的评定方法

通过对砂浆立方体抗压强度试验测量中的不确定度来源的分析,评定了测量结果的不确定度。此方法可供相关检测试验室工程技术人员参考使用。     

Excel在贯入法检测砌筑砂浆抗压强度测强曲线回归分析中的应用

通过对贯入法检测砌筑砂浆抗压强度回归方程的优化,将非线性方程转化为线性方程,并采用Excel对试验数据进行线性回归分析,确定回归系数,从而求解得到回归方程。由此拓展了Excel在回归分析中的应用,可为工程类试验数据的回归处理提供有益的借鉴和参考。     

石灰粉煤灰混合料无侧限抗压强度试验研究

对石灰粉煤灰混合料在不同产地、不同配合比例、不同养护条件及不同养生阶段进行了无侧限抗压强度试验。依据大量的试验数据,对比不同试验条件下的抗压强度,得出石灰粉煤灰混合料无侧限抗压强度与石灰含量、石灰和粉煤灰技术指标、养生时间、养生温度以及65°C快速饱水法有关。特别是65°C快速饱水法抗压强度约是标准养生条件下7 d无侧限抗压强度的2.5倍。     

水泥沥青胶凝材料抗压强度的计算公式

依据低沥灰比(mA/mC)水泥沥青(CA)胶凝材料的物理结构模型,基于多孔水泥石和两相复合材料的相关理论,构建了4个表征CA胶凝材料抗压强度与组成参数之间关系的数学模型,测试了不同配合比的低沥灰比CA胶凝材料试件的抗压强度、孔隙率和沥青体积分数.结果表明:沥青体积分数是试件抗压强度的主要影响因素,而孔隙率对抗压强度的影响较小;试件抗压强度测试值与模型拟合结果的对比分析表明,测试值与改进Schiller方程的拟合结果有很好的一致性;再根据CA胶凝材料各物相体积分数与其配合比参数的定量关系,推导出了基于沥灰比、水灰比和水泥水化度等配合比参数的CA胶凝材料抗压强度计算公式.     

砌筑砂浆抗压强度贯入法检测的影响因素研究

本文对不同材质砌块、不同压应力、砂浆表面不平整等因素对贯入法检测砌筑砂浆抗压强度的影响进行了研究,提出了修正方法。     

砌筑砂浆抗压强度贯入法检测的影响因素研究

本文对不同材质砌块、不同压应力、砂浆表面不平整等因素对贯入法检测砌筑砂浆抗压强度的影响进行了研究,提出了修正方法.