油缸活塞杆断裂原因分析

某工程机械油缸活塞杆在使用初期即发生一次性脆性断裂,通过宏观分析、化学成分分析、硬度测试、断口分析及金相检验对活塞杆断裂失效的原因进行了分析。结果表明:热处理工艺不当使该活塞杆中出现网状铁素体和魏氏组织,引起了晶界脆化,加之试样中硫化物类夹杂含量较高,导致活塞杆承受交变载荷的能力下降,最终发生脆性断裂。     

42CrMo轴件断裂原因分析

利用宏观检验、金相检验、有效硬化层硬度测试及扫描电镜观察等方法对某42CrMo轴件的断裂原因进行了分析。结果表明:该轴件的断裂属性为脆性断裂,而轴件材料存在的晶粒粗大、魏氏体脆性相、网状铁素体以及晶界上存在的屈氏体等组织缺陷是造成早期脆性断裂的主要原因。     

地角螺栓断裂失效分析

应用扫描电镜、光学显微镜和化学分析等检测手段,对地角螺栓断裂原因进行了探讨。结果表明,由于材质40Cr钢调质处理不当,致使钢的显微组织中存在有沿晶界呈网状分布的铁素体相,晶界严重弱化,造成地角螺栓在拧紧时从应力集中的栓杆与螺帽圆角处沿晶脆断。     

花键轴断裂失效分析

对断裂的花键轴进行了断口宏微观观察、化学成分分析、金相组织检查、硬度检测及静态拉伸测试.结果表明:花键轴的断裂性质为疲劳断裂;花键轴的显微组织中存在魏氏组织,导致其硬度和强度低于技术要求,是造成花键轴断裂的根本原因.     

建筑设备水泵轴的断裂失效分析

利用扫描电镜、直读光谱仪和金相显微镜研究了断裂水泵轴的断口形貌、化学成分和微观组织。结果表明:水泵轴表面的马氏体组织合格,而心部有较多的网状铁素体+片层状珠光体;感应淬火区的硬度合格,但心部硬度203 HB小于技术要求。裂纹起源于花键端顶尖孔的内表面,属于典型的疲劳开裂,能谱分析裂纹源处无夹杂物。造成开裂的主要原因是顶尖孔内表面粗糙度过大、内孔超差以及金相组织不合格。采取了提高加工精度、减小顶尖内孔以及改善热处理工艺等措施,使水泵轴开裂的问题得到了解决。     

42CrMo钢蜗杆开裂原因分析

42CrMo钢蜗轮蜗杆在装配时发现蜗杆表面开裂,通过宏观分析、化学成分分析、淬火表面残余应力测试、微观分析、金相检验、能谱分析、硬度测试等方法对蜗杆开裂的原因进行了分析。结果表明:该42CrMo钢蜗杆表面裂纹为淬火应力裂纹,蜗杆材料中的锰的质量分数偏高以及淬火过程中热应力与组织应力叠加导致蜗杆沿轴线方向开裂。     

电动闸阀阀杆断裂失效分析

某电厂锅炉主给水管道上的电动闸阀阀杆在服役过程中发生断裂,阀杆材料为38CrMoAlA钢。采用化学成分分析、力学性能试验、金相检验、断口分析以及能谱分析等方法,对阀杆断裂原因进行了分析。结果表明:阀杆断裂主要是由于阀杆材料热处理不当,导致材料硬度偏高、冲击韧度严重偏低,从而使阀杆在开启过程中于应力集中的退刀槽处发生脆性断裂。     

某泥浆泵35CrMo钢被动轴断裂失效分析

某泥浆泵动力端35CrMo钢被动轴在工作过程中发生断裂失效。通过宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、扫描电镜分析、金相检验、夹杂物和疏松缺陷分析等方法对被动轴断裂失效原因进行了分析。结果表明:泥浆泵动力端被动轴心部存在大量的枝晶组织、夹杂物与孔隙疏松等缺陷及不均匀组织,这显著降低了被动轴的力学性能,这是造成被动轴过载脆性断裂失效的主要原因。     

30MnSi管桩钢筋延迟脆断原因分析

针对30MnSi管桩钢筋（PC钢棒）延迟脆断的现象,从力学性能、化学成分、显微组织、表面质量、断口形貌以及后续热处理工艺等方面对延迟脆断的原因进行了分析。结果表明：该管桩钢筋发生延迟脆断主要是由于其热处理过程中回火温度不稳定,使钢筋表面局部形成异常马氏体组织,这种组织形式自身存在着组织应力,而内氢的存在增加了管桩钢筋的内应力;当受外力作用时,外力和管桩钢筋自身的内应力经过一段时间逐渐集中于表面马氏体区,形成断裂源,从而导致管桩钢筋静置数日后突然脆断。     

45钢吊环断裂失效分析

采用火花直读光谱仪、布氏硬度计、扫描电镜和光学显微镜等对断裂45钢垃圾箱吊环的化学成分、硬度、断口形貌和显微组织进行了分析。结果表明:吊环断裂为脆性断裂;吊环的显微组织显示材料呈过热状态,析出片状铁素体和粗大晶粒,导致材料的冲击韧度下降,是吊环脆性断裂失效的主要原因。     

42CrMo钢齿轮轴断裂原因分析

采用化学成分分析、断口分析、金相检验和力学性能测试等方法,对42CrMo钢齿轮轴断裂的原因进行了分析。结果表明:由于齿轮轴制造过程中的热处理工艺或方法不当,导致齿轮轴的力学性能偏低,在使用过程中发生了疲劳断裂。     

新氢压缩机排气阀盖断裂失效分析

通过宏观检验、化学成分分析、断口分析、对照性金相检验和力学性能试验,结合现场实际情况综合分析的方法,对某新氢压缩机排气阀盖的断裂失效原因进行了分析。结果表明:该阀盖断裂属性为H₂S杂质超标诱发的沿晶脆性开裂,而阀盖材料存在晶粒粗大、魏氏体脆性相以及网状铁素体等组织缺陷导致的材料力学性能不佳是造成此次断裂失效的主要原因。     

余热处理钢筋剪切开裂分析

通过金相检验、扫描电镜观察、夹杂物分析和工艺分析等手段对牌号为HRB335,规格为击Ф22mm的余热处理钢筋剪切开裂的原因进行了分析。结果表明：是由于连铸坯内部裂纹中存在的夹杂物导致铸造裂纹在轧制过程中不能被焊合,从而引起了钢筋剪切开裂。     

发动机气门弹簧断裂失效分析

采用宏微观分析、金相检验、显微硬度检测以及化学成分分析等方法对某汽车发动机气门弹簧的早期断裂原因进行了分析。结果表明:弹簧的断裂属性为疲劳断裂;弹簧钢丝原材料在淬火加热过程中与盐浴炉电极接触造成表面电弧烧伤形成麻坑,是引起该气门弹簧早期疲劳断裂的根本原因。     

壳体耳片断裂失效分析

某2A12铝合金壳体在系统分离试验时发生耳片断裂失效,为分析其断裂原因对壳体耳片进行了化学成分分析、金相检验,断口分析以及能谱分析。结果表明：该壳体耳片断口为典型的木纹状断口,断裂起源于零件表面的未溶杂质化合物聚集处;导致其断裂的主要原因是壳体原材料挤压变形量不够,加之淬火加热温度不足,使材料显微组织中存在较多铸态枝晶网状不良组织和未溶化合物,降低了材料的强度和塑性。     

CB30铸钢连接圈脆性开裂失效分析

对CB30铸造铁素体不锈钢连接圈内浇口产生裂纹的原因进行了分析。结果表明:该零件显微组织中存在马氏体脆性相是导致其脆性开裂的根本原因;通过改进连接圈内浇口结构以及浇铸后铸件的脱壳方式,并延长铸件的退火热处理保温时间,可以有效地避免环形类CB30铁素体不锈钢铸件的脆性开裂。     

贝氏体钢轨矫直断裂失效分析

采用宏观及微观断口分析、化学成分分析、硬度测试及金相检验等方法,对某贝氏体钢轨在矫直时发生断裂的原因进行了分析。结果表明:造成该贝氏体钢轨矫直断裂的主要原因是其显微组织中存在大量的针状马氏体晶间脆性组织,当钢轨受到矫直外力作用时,便从马氏体脆性相应力集中部位的夹杂物处开始起裂,裂纹沿脆性晶界迅速扩展最终导致断裂。     

风力发电机塔筒紧固用高强螺栓断裂失效分析

某电力公司风力发电机塔筒底座紧固用高强螺栓使用4a(年)后,在进行检修时发现个别断裂现象。通过对螺栓断口进行宏观检验以及扫描电镜分析,并对螺栓材料进行化学成分分析、金相检验以及硬度测试,查明了螺栓断裂原因。结果表明:该螺栓断裂属于低应力高周疲劳断裂,螺栓在调质处理过程中发生严重的表面脱碳,导致螺栓表面硬度和强度降低,于是在应力集中的螺纹根部萌生裂纹,并疲劳扩展直至断裂。