200 MW循环流化床锅炉吹管和烘炉过程结焦分析及处理措施

神华亿利能源有限责任公司新建4×200 MW机组的无外置床循环流化床(CFB)锅炉为一次中间再热、单汽包自然循环、M型布置,在炉膛上部沿宽度方向布置16片过热器屏和6片蒸发屏,炉底水冷布风板布置嵌有大直径内潜流迂回式风帽和绝热风室.     

分隔屏布置对四角布置切圆燃烧锅炉水平烟道空气动力场的影响

为改善四角布置切圆燃烧锅炉水平烟道烟气偏差,以某600MW级锅炉为研究对象,就分隔屏布置对其炉膛上部及水平烟道空气动力场的影响进行了冷态模化试验及计算流体力学数值模拟研究。通过分析气流流动特性和水平烟道速度偏差的形成机制,得到分隔屏布置对炉膛上部气流分布及水平烟道速度偏差的影响规律。结果表明:布置分隔屏使得水平烟道内气流相对于无分隔屏时更加贴近壁面,局部区域速度偏差有较大的增加;分隔屏可在一定程度上减小炉膛出口两侧速度偏差,但效果不明显。     

锅炉水冷壁出口导汽管爆破分析

洛河电厂1号炉系上海锅炉厂生产的1000t/h直流以锅炉,单炉体双炉膛Π型布置。该炉水冷壁采用小管径膜式结构,一次上升,中间二次混合型式。整个水冷壁沿炉膛四周分成24片屏,其中前后墙各8片,两侧墙各9片,见图1。下部每屏水冷壁进口集箱用隔板在中间分隔成两段,每段进口管道上装有手动调节阀,供水动力调整用。上部每屏水冷壁的出口集箱上接有一根导汽管,与炉顶     

不同燃烧方式下热态炉内流动特性的数值模拟研究

<正>1计算锅炉简介研究对象系哈尔滨锅炉厂制造的HG-670/13.7-WM15型,超高压一次中间再热自然循环汽包锅炉,配220 MW汽轮发电机组。锅炉炉膛为膜式水冷壁,炉膛上方布置有前屏过热器,炉膛出口处有后屏过热器;水平烟道由斜坡水冷壁和侧包墙管组成;其上由前至后布置有高温段对流过热器和     

一起锅炉过热汽温超温事故的分析与处理

中山发电厂A厂125．MW机组锅炉为420t／h超高压燃油炉,采用四角切向燃烧,设置1层轻油枪、4层机械雾化内回油渣油枪。空气预热器为管式,炉膛上部布置有前屏过热器和后屏过热器,炉膛出口布置有对流过热器。过热汽温额定值为535℃,主要通过Ⅰ、Ⅱ级减温水进行调节。     

六回路环形炉膛循环流化床结构布置实验研究

针对新型超(超)临界循环流化床锅炉炉型——环形炉膛六回路循环流化床进行冷态实验研究,考察结构布置对炉膛内颗粒浓度轴向分布和六循环回路间气固流动不均匀特性的影响。实验结果表明,悬吊屏布置、六分离器对称布置方式和环形炉膛内环结构均对环形炉膛颗粒浓度轴向分布影响很小;布置悬吊屏、将六分离器布置方式由轴对称改为中心对称以及将环形炉膛内环结构由双水冷柱改为单水冷柱均对六回路循环流率的不均匀分布有改善作用,但改善作用有限且不改变六回路循环流率的分布规律;通过与已有的研究对比,推断出影响六回路循环流率分布均匀性的关键结构因素可能在于两端分离器的布置方式和炉膛外环切角结构。     

1025t／h直流炉前屏过热器外圈管材更换

石洞口电厂4台300MW机组配套的是上海锅炉厂生产的1025t／h改进型亚临界压力中间再热单炉膛UP炉。其前屏过热器位于炉膛上方，几乎占炉膛的1／3，共4片，每一屏有两组并联管排。前屏过热器的进出口集箱合为一体，每2片前屏合用1个进出口集箱，每个集箱内用隔板     

400吨/时锅炉屏式过热器轻型检修吊架

400吨/时锅炉屏式过热器,悬吊于锅炉顶棚。前屏8片,后屏14片,下部标高28米左右,屏高约7米。炉膛断面为9.8×8.357米。锅炉检修时,长期采用笨重而人工搭装的方式,自上而下地悬吊在屏式过热器屏耳上,劳动强度大,非但工作危险,而且工期又长(竹工需12名,搭装时间为3至4天、拆架时间为2天)。因此,我们查阅了轻型钢结构设计的有关资料,     

贫煤锅炉改烧烟煤的几项措施

扬州发电厂4号锅炉系东方锅炉厂制造的DG670/140—8型超高压、自然循环、固态排渣煤粉炉。原设计燃用山西晋东南和河南平顶山混合贫煤,可燃质挥发份为13.8%。燃烧器呈正四角布置.其中一组对角对冲,另一组形成φ736mm的假想切圆。炉膛采用全焊膜式水冷壁。炉膛上方布置全辐射式大屏过热器和半辐射式后屏过热器,水平烟道依次布置高温过热器和高温再热器。后竖井前布置低温再热器和低温过热器。为了提高热风温度,该炉采用二级布置管式空气预热     

30万瓩机组冷态起动

锅炉TПП-110系直流炉,出力950吨/时,新蒸汽参数225大气压,570℃,中间再热36大气压,570℃。锅炉的主要特点是双炉膛,某些受热面在炉膛内布置得不对称。例如在第一炉膛出口烟道和对流烟道开始处布置有二级超高压的屏式过热器和对流过热器,而第二炉膛的同样地位是中间再热受热面。所有其他受热面布置对称。锅炉按流程由给水和过热分别调整的四组管束组成。管束A 及(?)布置在第一炉膛内,管束B 及(?)(上幅射区部份)在第二炉膛内。第二炉膛的上幅射区后的工质进入位于第一炉膛内的一次过热器管束。上幅射后的所有四个管束上,在锅炉烟道中装有截止门和节流门。此外在管束A 及(?)在固定的截止门附近还装具有旁路的阀门。     

新型660MW超超临界环形炉膛循环流化床锅炉技术研究

为了解决循环流化床锅炉大型化与高参数化后带来的二次风穿透、受热面布置、多分离器优化布置等问题,提出了一种完全区别于传统矩形单炉膛与裤衩腿炉膛的环形炉膛结构,该炉型炉膛水冷壁的周界长度比常规矩形炉膛水冷壁周界长度增加30%~40%。基于冷态试验与数值计算分析,获得的环形炉膛优势炉型各循环回路间物料质量偏差不超过8%。结合炉型优化分析、炉内屏式受热面优化布置、炉型热力匹配特性及水动力安全性研究,提出了不带外置换热器、6个分离器并联H型布置的660MW超超临界环形炉膛循环流化床锅炉技术方案,锅炉结构简单紧凑,在满足炉膛传热要求的前提下,既有效降低了炉膛高度,又取消了常规的外置式换热器,提高了锅炉机组的运行可靠性与经济性,环形炉膛炉型是循环流化床锅炉大型化与高参数化发展的重要途径。     

东方700 MW高效超超临界CFB锅炉的开发

本文根据700 MW高效超超临界CFB锅炉的设计条件,充分吸收350 MW～660 MW超临界CFB的设计、运行经验,提出了700 MW高效超超临界CFB锅炉方案及整体布置.锅炉总体采用M型布置,单炉膛单布风板结构,炉膛内布置屏式受热面,不设置外置式换热器,炉后布置高温冷却式旋风分离器,尾部采用双烟道挡板调温,热力系统设计合理,性能可靠性高,可有效实现高效超超临界蒸汽参数与CFB锅炉燃烧技术相结合.     

大型电站锅炉屏区三维涡运动的研究

该文首次利用IFA300恒温式热线风速仪和六线涡量探针及其定位坐标系统,测量了HG-2008/18.2-YM2型切向燃烧煤粉炉等温模型屏区的涡量场,在上炉膛内,前分隔屏尾部,形成的湍流场不仅是三维有涡运动,而且伴随着涡的强烈脉动,沿炉膛高度、宽度、深度方向,该涡分别以3个分量(纵向涡、展向涡和横向涡)表示。首次发现:分隔屏(前屏)区尾部,炉膛右半部分有明显的分离涡,并且有些分离涡伴有方向相反的另一涡出现,分离涡的最大值,集中在炉内靠近右侧墙的地方。试验结果并表明,在右1片、右2片屏的尾部有大的展向涡和横向涡出现,横向大涡靠近右侧墙壁面。靠近右侧墙的涡量强度(2.6×103 s-1)约是靠近左侧墙涡量强度(8.75×102 s-1)的3倍,由于多组小屏绕流,使得在右1片屏与右侧墙之间的流体微团,在其尾部有最大的涡度,上炉膛内,右侧墙附近,不仅流速高,而且涡度大,为研究炉内水平烟道产生烟温偏差的成因,提供了理论依据。     

富二电厂2~#炉吹灰程控投入

2~#炉吹灰程控,是由22台水力吹灰器沿炉膛分三层布置。它主要是用12kg/cm~2的工业用水来清除燃煤锅炉炉膛内水冷壁上结集的灰。8台固定式蒸汽吹灰分二层布置在尾部再热器烟道上;8台长伸缩式蒸汽吹灰器分二层对称分布于屏式过热器烟道上,它们分别是用15kg/cm~2左右的蒸汽来清除烟道内的集灰,保持烟道的清洁。下面仅以水力吹灰来说明其动作过程,故障处理,修改部分和注意事项。一、水力吹灰器程控动作过程     

火力发电厂“四管”爆破泄漏原因分析与防磨防爆措施

1 锅炉概况及“四管”故障统计十里泉发电厂现装有5台上海锅炉厂生产的SG-400/140-M413型锅炉.锅炉采用前后烟井布置:前烟井为燃烧室,炉膛顶部布置两级屏式过热器.后烟井布置再热器和省煤器.再热器分高温、中温、低温3段,按逆流顺列布置;省煤器分高温、低温两段,按逆流错列布置.两烟井中间的水平段,布置高温过     

400t/h锅炉结焦的原因与对策

1983年7月至87年11月,我省九江和贵溪电厂,先后有6台锅炉投产,型号分别为SG50410,SG50414,SG50415,均系上海锅炉厂设计生产。锅炉为单汽包自然循环中间再热超高压煤粉炉。中间储仓,固体排渣,炉膛上方出口处布置6组前屏过热器,其后布置14组后     

75t/h加压/常压富氧燃烧循环流化床锅炉方案设计及分析

采用加压/常压富氧燃烧循环流化床技术时,随着炉膛入口平均氧浓度和压力的升高,烟气体积不断减小,为确保一定的炉膛空截面烟气速度,炉膛横截面积需相应减小,导致炉膛布置受热面的空间减小,使炉膛温度控制的问题更加突出;同时,若锅炉各受热面的布置方式不当,也会导致部分受热面的传热温差不合理,不利于锅炉的初投资和正常运行。文中进行75t/h工业规模加压/常压富氧燃烧循环流化床锅炉的方案设计,提出富氧燃烧条件下循环流化床锅炉灰平衡和烟气成分的计算方法,着重分析炉膛入口平均氧浓度和压力对烟气循环倍率、锅炉结构、外置式换热器布置和锅炉各受热面吸热量分配等的影响规律。在加压/常压富氧燃烧条件下,随着炉膛入口平均氧浓度和压力的升高,可通过拔高炉膛、增设外置式换热器、屏式过热器等对锅炉各受热面吸热份额进行调整,使锅炉各受热面均在合理的参数范围内运行。     

240t/h燃烧石油焦循环流化床锅炉燃烧调整

<正>1 240 t/h循环流化床结构、参数简介锅炉采用单汽包、自然循环、循环流化床燃烧方式,半露天布置。锅炉由一个膜式水冷壁炉膛,两台绝热式旋风分离器和一个由汽冷包墙包覆的尾部竖井(HRA)三部分组成。炉膛内布置有屏式受热面。锅炉共有4台给料装置,并预留有两个石灰石给料口,给料装置和石灰石口全部置于炉前。炉膛底部是由水冷壁管弯制围成的水冷风室,水冷风室     

大型锅炉屏式过热器的全自身夹持

随着锅炉蒸汽参数的提高,工质在炉内汽化所需的汽化热不断减少,而过热蒸汽比热相应增加,大容量高参数的锅炉在炉室上部均布置有屏式过热器,它的吸热量约占全部过热器总吸热量的一半以上,屏式过热器在炉膛出口处相邻间隔一般在500—1500毫米,具有费斯登管的防渣作用,因为屏式过热器的热力特性使它可以减少过热器受热面的布置,减少昂贵的合金钢管材,简化锅炉结构等特点。采用屏式过热器已成为目前大容量锅炉的典型结构。     

乌拉山电厂~#3炉降低排烟温度的试验与效果

乌拉山电厂~#3炉为WGZ410/100—12型单汽包自然循环固态除渣煤粉炉,呈∏型布置。炉膛四周由φ60×5节距80毫米的鳍片管构成膜式水冷壁,四角布置四支直流组合燃烧器,切园直径为φ800毫米。中间储仓温风送粉,配两台DTM320/550钢球磨,设计煤种为乌达烟煤,其元素分析如下: