钢102管手工氩弧焊存在问题及解决措施

最近我厂氩弧焊工进行了焊接合格证的考试,考试项目是“管子水平固定对接障碍焊”(见下图),所用材料为12Cr2Mo WVTB(钢102),规格为φ4.2mm×5mm,焊丝为φ2.5mm的H10Cr2MoWVTiB.     

放宽12Cr1MoV强制焊后热处理的最小厚度

为了研究8 mm及以下厚度的12Cr1MoV免做热处理的可行性,通过热丝TIG、手工TIG和焊条电弧焊3种焊接方法进行焊接工艺试验,从接头力学性能、金相组织、焊接残余应力及持久性能等方面进行了研究和分析.结果 表明,壁厚不大于8 mm的12Cr1MoV焊接接头在采用TIG焊和低氢型焊条电弧焊的条件下免做焊后热处理是可行...     

过热蒸汽集汽联箱管座裂纹处理

京能热电石热电厂4#炉为哈锅HG 670/140-13型锅炉,最大蒸发量670 t/h,过热蒸汽压力13.73MPa,温度540℃,过热蒸汽集汽联箱的材质为12Cr1MoV钢,规格为(φ)377 mm×50 mm,安全门导汽管的材质为12Cr1MoV,规格为(φ)133 mm×16 mm×100mm;对流导汽管的材质为12Cr1MoV,对流导汽管管座规格为(φ)159 mm×18 mm×120 mm.     

长期高温时效对12Cr1MoV/TP347H异种钢接头组织及碳迁移的影响

以镍基焊丝为填充金属,采用手工钨极惰性气体保护焊(TIG)对12Cr1MoV/TP347H异种钢进行焊接,经焊后热处理后,在650℃下对异种钢焊接接头进行长期高温时效,对比研究未时效、时效500和2500 h接头12Cr1MoV侧熔合区附近的析出相演变及碳迁移.结果表明:时效2500 h后,接头12Cr1MoV侧熔合区...     

镍基焊条Ni327的焊接工艺

电站锅炉高温段再热器中部分附件材质为1Cr20Ni14Si2,与之相焊的管子材质为12Cr1MoV,属异种钢焊接。设计要求采用CHN327镍基焊条。但在焊接过程中,着色探伤发现近50％的焊缝存在裂纹。为此,我们认真分析该焊条的焊接性能和焊接的全过程,进行了大量工艺试验,改进焊接工艺,顺利完成了产品的焊接。     

12Cr1MoV耐热钢管的焊接

某工厂制作的某台锅炉中的盘管采用12Cr1MoV珠光体耐热钢材料,其规格为φ108 mm×4 mm,长期在600 ℃以下工作.由于是首次使用该钢材,在查阅了大量的相关资料,并通过焊接工艺评定试验,制订出了合理的焊接工艺.     

通球管道的焊接

燃料元件装卸系统焊接的难点主要是燃料球管路的焊接。用于60 mm±0.2 mm燃料球提升的管子规格为φ73 mm×5.5 mm,用于降落的管子规格为φ76 mm×5.5 mm。安装技术规格书要求所有球管焊缝都要进行100％射线探伤检查和100％通球检查。射线探伤检查要求为：焊缝等级为核安全一级,不允许有未焊透、未熔合等缺陷;通球检查的要求为：在焊缝处对φ61 mm的石墨球,应无阻挡和划伤。再加上材质多样,有0Cr18Ni10Ti＋0Cr18Ni10Ti同材质焊接,有0Cr18Ni10Ti＋15MnNi,0Cr18Ni10Ti＋16Mn等异种材质焊接。再加上焊接位置,有水平、垂直及各种倾…     

内孔半自动氩弧焊在集箱管接头封底焊中的应用

我厂生产的220t/h锅炉集箱,本体规格为:φ219×25mm,φ273×25mm;其管接头为φ32×4.5mm,φ38×4.5mm、φ51×5mm,材质为20G或12Cr1MoV。管接头与集箱连接型式如图1所示,其尺寸见表1,由于220t/h锅炉集箱其额定蒸汽压力大于9.81MPa,因此工艺规定打底焊必须采用氩弧焊封底,经着色探伤合格后外加手工焊盖面。由于上述集箱管接头中心间距仅为80mm,使用一般的手工氩弧焊,施焊很     

超声冲击处理对服役态12Cr1MoV钢焊接接头的组织结构与性能影响

采用超声冲击（UIT）技术对在役12Cr1MoV钢焊接接头表面进行强化处理,分析了不同冲击参数下接头表面形貌、表层微观组织及硬度分布特征,并利用透射电子显微镜（TEM）、电子背散射衍射（EBSD）技术对接头表面变形层的组织演化进行分析。结果表明：超声冲击处理能够改善服役态12Cr1MoV钢焊接接头焊趾区几何形貌并提高焊趾处几何过渡半径和焊趾处硬度值,相较未冲击试样,当采用UIT1和UIT2冲击参数处理时,焊趾处过渡半径分别提高了108.2%和116.4%,相应地,焊趾处硬度平均值分别增加了32.3%和34.9%（距表面0.1 mm深度内）。此外,通过试验证实超声冲击处理能够在服役态12Cr1MoV钢焊接接头表层引入梯度纳米晶结构层,且晶粒发生纳米化主要依靠位错滑移方式实现。     

12Cr1MoV小径管焊接操作工艺

1焊接工艺的选择 12Cr1MoV钢属珠光体低合金热强钢,具有较高的热强性能和持久塑性,可用于壁温≤580℃的锅炉受热面管,该钢的焊接性良好,对于小径管焊接,焊前无需预热,焊后不热处理。     

锅炉用T91/12Cr1MoV异种耐热钢TIG焊接头腐蚀行为

采用不同的氩弧焊焊接工艺,选用ER55-B2-MnV焊丝,对管壁厚为5mm的T91和12Cr1MoV两种耐热钢材料进行了焊接,焊后观察焊缝成形及焊缝各区域显微组织。通过电化学腐蚀试验,研究了不同工艺焊接的异种钢焊接接头的抗腐蚀性能。结果表明:T91/12Cr1MoV异种耐热钢管对接焊焊缝区组织不均匀,最佳焊接电流为120A。在电化学腐蚀试验中,当焊接电流为100A和140A时焊缝在3.5%NaCl溶液中耐腐蚀性能低于两种母材,120A试样的焊缝区由于存在大量较为均匀的马氏体使得其耐腐蚀性能优于100和140A试样。     

12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的组织性能研究及原因分析

通过力学性能测试、金相组织检验及扫描电子显微镜观察等分析了某火力发电机组12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的显微组织和力学性能。试验研究结果表明:12Cr1MoV钢硬度超标焊缝的强度高、塑性低、冲击韧性较差;焊缝硬度超标是由于焊后热处理恒温温度不足所致;焊缝硬度超标会使该材料焊接接头产生再热裂纹的倾向增大,容易出现早期开裂失效;采用较小的焊接热输入、有效的焊后热处理、减少接头部位的应力集中是减少12Cr1MoV钢焊接接头再热裂纹的有效措施。     

ER55-B6焊丝焊接12Cr1MoV耐热钢的组织与断口形貌

应用ER55-B6焊丝焊接12Cr1MoV耐热钢,焊后进行740℃回火热处理,并对其焊接接头进行了组织分析、强度和维氏硬度测试,以及断口形貌观察.结果表明,回火处理后的焊缝及热影响区组织为铁索体、球化珠光体及均匀分布的第二相质点,相分布合理;断口形貌显示大部分为韧窝,属韧性断裂,抗冲击性好.应用ER55-B6焊丝焊接12Cr1MoV钢,能满足耐热钢焊接性能要求.     

10Cr9Mo1VNbN/12Cr1MoV异种钢焊接接头的蠕变损伤及界面失效

针对马氏体耐热钢 10Cr9Mo1VNbN和珠光体耐热钢 12Cr1MoV ,采用TGS -9cb、H10Cr5Mo、TR31三种焊丝形成高、中、低匹配焊接接头 ,利用脉冲电流氩弧焊、高温加速模拟工况、力学性能试验及电子显微分析 ,研究了 10Cr9Mo1VNbN/ 12Cr1MoV异种钢焊接接头的力学性能、高温强度、界面蠕变损伤及失效特征。试验结果表明 ,焊前预热 2 5 0℃ ,焊后回火 75 0℃× 1h ,加速模拟运行 5 0 0h后 ,高匹配和中匹配接头的力学性能劣化明显 ,界面蠕变损伤及失效倾向较大 ;而低匹配接头的力学性能优于高匹配和中匹配接头 ,界面蠕变损伤较轻 ,失效倾向较小。因此 ,选用TR31焊丝作为10Cr9Mo1VNbN/ 12Cr1MoV异种钢焊接接头的填充材料较为合适。     

40Cr/Cr12MoV激光淬火后的固态焊接接头组织及成分分析

对40Cr钢与Cr12MoV钢分别进行表面激光淬火预处理后进行固态焊接实验。固态焊接试验选用的工艺参数为:预压应力56.6 MPa,加热温度为800℃,焊接时间5 min,保温时间10 min。分别对焊接接头进行组织形貌和成分分析。结果表明,待焊面经激光淬火后的40Cr/Cr12MoV容易实现高质量的固态焊接。     

焊接顺序及热处理对T91/12Cr1MoV异质接头残余应力影响的数值分析

利用ABAQUS有限元软件,对T91/12Cr1MoV钢管道多层多道焊异质接头进行焊接残余应力有限元模拟,分析焊后热处理和两种焊接顺序对接头内残余应力的影响。结果表明,焊接接头在外壁T91侧热影响区存在最高轴向和环向拉应力。焊接各层焊道时,对比从12Cr1MoV侧向T91侧与从T91侧向12Cr1MoV侧依次焊接各焊道所获得的残余应力,后者所获得的残余应力较低,特别是在管道的外壁处尤为显著。热处理后管道焊接残余应力有所降低,但在T91侧热影响区仍存在较大的残余应力。     

30万千瓦汽轮机低压加热器管子-管板的焊接

低压加热器是汽轮机中重要的部件,其30万千瓦汽轮机低压加热器的管板采用20MnMo锻造.U形管采用从美国进口的φ16mm×1mm的TP304不锈钢管.由于管板较大(厚度为13mm),管子价格贵,管子、管板的接头焊缝多达1260处,因此,如焊接不好,会使管子、管板报废,造成很大的经济损失,故在焊前对该管子-管板的焊接工艺进行了工艺评定.     

X20CrMoV121与12Cr1MoV异种钢的焊接修复

华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中…     

火电厂导汽管弯头法兰与内套管异种钢焊接工艺

介绍火电厂高压导汽管ZG15Cr2Mo1弯头法兰与1Cr11MoV内套管的异种钢焊接工艺,包括弯头法兰更换的焊前准备、焊接工艺及检验方案等。结果表明,焊后对焊缝进行检验未出现异常,该焊接工艺能够保证焊后高压导汽管的安全运行。     

F92/12Cr1MoV异种钢焊接工艺研究

鉴于F92钢锻件与12Cr1MoV钢在超临界和超超临界锅炉火电机组锅炉中的广泛应用,在工程中不可避免地遇到F92/12Cr1MoV异种钢焊接。利用光学显微镜、拉伸和冲击试验机、维氏硬度计等对高匹配条件下F92/12Cr1MoV异种钢焊接接头的显微组织和力学性能进行了初步研究。结果表明,采用高匹配填充材料和焊条电弧焊焊接,可获得性能优良、组织稳定的焊接接头。焊接接头的强度高于12Cr1MoV母材的,热影响区冲击韧性较好,焊缝区硬度适中。焊缝区、 F92侧HAZ和F92母材均为回火索氏体组织,而在12Cr1MoV侧HAZ和12Cr1MoV母材区域显微组织则为铁素体+珠光体组织。