锰对无磁球墨铸铁组织和性能的影响

利用金相显微镜、材料万能力学测试机和磁天平对无磁球墨铸铁的金相组织、力学性能和磁导率等进行了研究。结果表明:锰可以降低铁液中碳的饱和度,阻止碳的析出,促进奥氏体的形成,并与硅元素一起相互配合、相互制约,得到以奥氏体为主,渗碳体为辅的组织。当含锰量为9%,Si/Mn比为0.5时,无磁球墨铸铁的力学性能和磁导率达到最佳。     

锰对无磁球墨铸铁组织和性能的影响

利用金相显微镜、材料万能力学测试机和磁天平对无磁球墨铸铁的金相组织、力学性能和磁导率等进行了研究。结果表明:锰可以降低铁液中碳的饱和度,阻止碳的析出,促进奥氏体的形成,并与硅元素一起相互配合、相互制约,得到以奥氏体为主,渗碳体为辅的组织。当含锰量为9%,Si/Mn比为0.5时,无磁球墨铸铁的力学性能和磁导率达到最佳。     

高镍奥氏体球墨铸铁铸件的生产工艺研究

介绍了高镍奥氏体球墨铸铁铸件的化学成分选择、熔炼及浇注工艺过程.分析了铸件在批量生产中球化率不稳定导致力学性能不良的原因,通过控制浇注时间和保证不中断随流孕育进行了改善.同时,通过使用回炉料和高镍奥氏体球墨铸铁铸件加工铁屑,在保证产品性能稳定的情况下,节约了生产成本.     

热处理工艺对高镍奥氏体无磁辊材料组织和性能的影响

为解决高镍奥氏体无磁辊材料X5NiCrTi2615MoAlVB在以往热处理工艺下硬度不高等问题,通过分析X5NiCrTi2615MoAlVB的成分,研究合金元素在材料中的作用,并利用Jamatpr05.0软件进行相图计算,从而设计并试验得到适合该材料的最佳热处理工艺为:1000℃×2h固溶后水冷+760℃×12 h时效后空冷,最终有效地改善了高镍奥氏体无磁辊材料组织和性能.     

高镍奥氏体球墨铸铁涡壳的开发

针对D-3.5和D-5S两种材质的高镍奥氏体球铁涡壳进行了试验研究,认为奥氏体枝晶发达才是高镍球铁出现碎块状石墨和显微缩松难以消除的根本原因.通过MAGMA模拟软件进行了铸造工艺模拟分析,优化了铸造工艺,缩短了开发周期,降低了成本.采用长效的Si-Ba和Si-Sr孕育剂的多次孕育,并加入微量的Sn和Sb元素,同时严格控制化学成分、出铁温度等关键参数,解决了球化不稳定、碎块石墨和显微缩松等问题,成功完成了高镍奥氏体球铁涡壳的开发,掌握了高镍奥氏体球铁的批量生产技术.     

低镍和无镍奥氏体不锈钢的研究现状及进展

低镍和无镍奥氏体不锈钢以锰、氮等元素取代Cr-Ni不锈钢中的镍元素而具有较低的成本、优异的综合性能.综述了以锰代镍的Cr-Mn不锈钢,低镍Cr-Mn-Ni-N不锈钢,高氮无镍的Cr-Mn-N不锈钢及其在生物医用领域的研究和应用进展,并对低镍和无镍奥氏体不锈钢的发展进行了展望.     

高镍奥氏体球墨铸铁涡壳铸造工艺优化

高镍奥氏体球墨铸铁涡壳铸件竖直摆放浇注时,铸件凝固补缩能力差、出品率低,铸件管壁易形成气孔缺陷。结合铸件缺陷特征和分布情况,通过调整铸件浇注位置并结合Magma软件,分析不同浇注位置对铸件凝固过程的影响,并根据顺序凝固理论判定其工艺可行性,优化了铸造工艺设计方案。结果表明,该方案解决了高镍涡轮壳铸件管壁气孔缺陷,并大幅度提高了铸件的工艺出品率和成品率,经济效益显著。     

在900℃工作的Ni25奥氏体球墨铸铁高温性能的改善

研究了Ni25奥氏体球墨铸铁的高温性能,以及碳化物和石墨形态对高温性能的影响;探讨了提高Ni奥氏体球铁高温性能的途径。     

高氮无镍奥氏体不锈钢的研究与发展

高氮无镍奥氏体不锈钢比传统镍奥氏体不锈钢具有更优良的力学性能及明显的成本优势,并且避免了镍过敏问题,是金属生物材料的研究热点之一.本文阐述了高氮无镍奥氏体不锈钢的成分设计思路,分析了合金元素和生产工艺对氯溶解度的影响,介绍了氮气加压熔炼法和粉末冶金法两类高氮不锈钢制备技术的原理及特点,讨论了高氯无镍不锈钢的力学性能、耐蚀性能和生物相容性,对国内外高氮无镍奥氏体不锈钢的开发应用现状及存在的问题进行了深入分析,并指明了高氮无镍奥氏体不锈钢的发展趋势.     

奥氏体—贝氏体球墨铸铁中奥氏体对接触疲劳性能的影响

奥氏体-贝氏体球墨铸铁中有20—40％的奥氏体,在滚动接触疲劳过程中,表面层奥氏体仅有5—10％发生应力诱发马氏体相变,产生于未转变的奥氏体区中,这种相变对于表面硬度的提高贡献不大,对接触疲劳性能没有明显的影响。     

铸态高镍奥氏体球墨铸铁稳定化生产

分析了一些主要元素对高镍奥氏体球铁组织和性能的影响,确定了合理的内控化学成分。球化处理采用冲入法,镍镁合金球化剂用量为铁液重量的0.7%~0.9%,球化后高镍奥氏体球铁Mg残留量为0.07%~0.09%。采用硅铁和硅钡孕育剂炉前孕育,孕育剂用量为铁液量的1.0%~1.5%。采用以上工艺方法生产的铸态高镍奥氏体球铁力学性能合格率明显提高。     

无磁不锈钢

无磁不锈钢丝“NASNM 15N”　当前对于不锈钢丝的需求日益多样化 ,特别是在最近以信息产业为首的工业生产中要求使用无磁性壳体的需求不断增加 ,即使在服装业中 ,为了检验出残留断针用的检针器 ,要求对于磁场的变化具有高度的灵敏性 ,为此 ,作为零部件和服饰品所使用的金属材料 ,就必须是高度无磁性的 ,为了满足这样的需求形势 ,日本精线公司开发成功了一种高度无磁性的不锈钢丝“NASNM 15N” ,这种无磁不锈钢丝属于奥氏体不锈钢系 ,即使经过很高变形率的冷加工之后其磁导率也保持极低的水平 ,即仍具有良好的无磁性。“NASNM 15N”…     

高氮无镍奥氏体不锈钢耐蚀性的研究

以常压下冶炼的高氮无镍奥氏体不锈钢为材料,经1150℃强烈塑性变形,轧制成2 mm厚的板材,将热轧后的板材进行1100℃、保温10 h、水淬的固溶处理。通过酸浸试验、极化曲线测试和盐雾腐蚀试验,并与1Cr18N i9Ti钢的耐蚀性进行比较。结果表明,冶炼高氮无镍奥氏体不锈钢具有优异的耐腐蚀性能。     

高Ni奥氏体球墨铸铁的生产

介绍了高Ni奥氏体球墨铸铁的化学成分、金相组织和力学性能控制范围和方法,阐述了其熔炼、浇注及热处理工艺的要点.用大量试验数据说明,当充满度和CE较高时,石墨化更充分,液相线温度更低,铁液高温氧化性降低,流动性更好.工艺试验证明,高Ni奥氏体球墨铸铁不能采用高温退火缓冷工艺,可以通过高温退火快冷的方法提高其力学性能.     

过共晶球墨铸铁中石墨球周围奥氏体壳的形成机制

有用着色腐蚀技术，可清晰地显示出过共晶球墨铸铁中的高温凝固组织，观察分析了石墨球周围奥氏体壳（奥氏体壳是奥氏体枝晶的一部分）的形成机制。结果表明，初生枝晶和晕圈枝晶交替生长，促成石墨球周围奥氏体壳的形成；奥氏体以石墨生长面（0001）为衬底形核、生长，在初生石墨球周围形成环状封闭奥氏体壳；共晶前期石墨球在枝晶臂间或框架中形核、生长、尔后为枝晶高次臂所包围，形成封闭或不封闭的框架奥氏体壳。共晶后期石墨球不形成奥氏体壳。     

高镍奥氏体球墨铸铁涡轮增压器壳体材质及工艺研究

对高镍球铁涡轮增压器壳铸件的开发和研究进行了系统总结,包括高镍奥氏体球铁材质成分和铸件工艺设计,球化剂、孕育剂的选择和制备,高镍球铁涡壳铸件表面气孔缺陷和缩孔缩松缺陷的消除,高镍奥氏体球铁铸造性能的测试以及高镍球铁涡轮增压器壳铸件理化检测问题.     

无镍高氮奥氏体钢焊接接头氮含量的预测

针对32Mn-7Cr-0.6Mo-0.3N氮强化奥氏体钢，采用TIG焊接方法研究了焊缝中氮含量与保护气氛中氮气添加比例的关系，并根据Sieverts定律推导并建立了上述关系的数学模型。     

锰对奥氏体—贝氏体球墨铸铁组织与性能的影响

研究了锰对奥—贝球铁的组织与性能的影响后发观、锰能提高残余奥氏体的稳定性; 增加等温淬火后残余奥氏体的含量;推迟贝氏体转交第一、二阶段的到来。这些现象当等温温度大于410℃时更明显。当等温温度小于350℃时,锰含量提高,球铁等温淬火后韧性基本不变。对锰含量较高(0．6%)的球铁延长等温时间,其韧性不断提高(笫二阶段到来前)。在较低等温温度(<350℃)或较长等温时间(120~180min)情况下,可将锰含量放宽至0．6%,而奥—贝球铁的韧性基本不变。