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分析了神头第二发电厂捷制K-500-165型机组除氧器运行和启动中发生异常振动的原因和处理方法,提出对类似特征故障的建议处理方案和防范措施。 相似文献
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热力发电厂汽水管道振动是常见的威胁安全生产的因素,尤其对人身安全构成极大威胁。略阳发电厂5号机组除氧器化学除盐水补水管就曾长期剧烈振动,并发生过补水逆止门爆炸停机事故。1 振动概况 略阳发电厂5号机除氧器为东方锅炉厂生产的高压喷雾填料式除氧器,工作压力0.49 MPa。为了提高系统补水安全性、操作性,增加了一条除盐水补水管道至除氧器补水系统如图1所示:图1 增加除氧器补水管后的补水系统 正常情况下,4,5号机除氧器并列运行,汽源由5号机5段抽汽提供,抽汽参数301℃,0.69 MPa,除盐水补水压力1.2 MPa,温度20℃左右。 振… 相似文献
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除氧器是发电机组回热系统中的重要设备,维持设备在各工况下的稳定运行是十分重要的。深入分析了设备在启动阶段出现的管道振动现象,并提出了合理的解决措施。针对某型除氧器再循环管路的振动问题,对管路的布置方案进行了优化,对于除氧器后期的安全运行和未来除氧器的系统设计,具有重要的参考和借鉴作用。 相似文献
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某电厂1号机凝结水泵为适应节能要求,将定速泵改为变频运行,但在某些工况点,凝泵电机的振动值远超出考核值,影响设备的安全运行。通过对振动故障原因进行分析,通过动平衡试验等方法,使设备达到理想运行状态,并为其他电厂同类故障处理提供了参考。 相似文献
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我厂151号机属N125-135／550／550型汽轮机的甲凝结水泵,自1998年7月中旬开始发动振动,振动随着运行时间的增长逐渐增大,凝结水泵的振动还导致电动机振动随之逐渐增大,到1999年5月10日即151号机停机小修的前15天,甲凝结水泵已无法带病继续投入备用及运行,停机的前15天,完全靠乙凝结水泵维持151号机运行,给151号机安全稳定运行带来了巨大隐患。1 原因分析 在151号机停机小修前甲凝结水泵大修前,曾对甲凝结水泵及基础管道系统、机电等在现有条件下进行了全面细致的检查,结果无异常,且单独试运电机,结果运行状态优良。但… 相似文献
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针对凝结水泵电机变频改造后振动大的问题,进行测试分析及处理,通过动平衡及增强电机机壳刚度的方法,消除了振动。结果表明：凝结水泵振动是由于轴系的连接方式导致轴系刚性降低并发生共振导致的。 相似文献
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凝结水泵改变频引发振动的原因及对策 总被引：4，自引：0，他引：4
随着变频技术的成熟,许多火电机组在技术改造中,都对凝结水泵(以下简称凝泵)加装了变频装置,将凝泵由原来的定速运行泵,改造为变频无级调节运行泵,一方面减少了运行中的节流损失,凝泵电流下降,起到节能作用,另一方面由于凝泵出 相似文献
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天津国华盘山发电有限责任公司1、2号机组凝结水泵组振动超标,轴承磨损速度快,造成泵组运行不稳定.通过对振动原因分析及处理,消除了设备隐患,提高了泵组运行安全性. 相似文献
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空冷机组凝结水溶解氧超标原因分析及空冷除氧器改造 总被引：1，自引：0，他引：1
在直接空冷机组中,补水方式的不合理是凝结水含氧量超标的一个主要原因。本文针对蒙西发电厂300 MWe直接空冷机组中空冷除氧器除氧效果差的原因进行分析,提出了具体改造方案并予以实施,取得了良好效果,从根本上解决了空冷除氧器除氧效果差的问题。 相似文献
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介绍了某火电厂江边补水泵的参数,同时对补水泵叶轮产生气蚀现象及补水泵出力低的原因进行了分析,提出了加大补水泵的叶轮直径来增大补水泵出力的改造方案,改造后的补水泵不仅提高了出力,也节约了厂用电,达到了改造目的。 相似文献
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我厂ＹＬＳ５６０－４型凝结泵电动机系哈尔滨电机厂生产,额定值Ｐｎ为１０００ｋＷ;Ｕｎ为６０００Ｖ;Ｎｎ为１４８６ｒ／ｍｉｎ;Ｉｎ为１１４Ａ;Ｙ接线,采用Ｆ级绝缘结构。电机上轴承由１２块可倾推力瓦、６块导向瓦及推力头组成,下导向轴承采用型号为３Ｅ３２２... 相似文献
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针对山东黄岛发电厂3号机组再热管道出现的异常大幅度振动,进行了原因分析;同时采取有关治理措施,对再热冷段支吊架进行改造,消除了异常振动;并进行了改造后的振动测试。 相似文献
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神华广东国华粤电台山发电有限公司600 MW机组在每次启动过程中,凝结水再循环管道均出现较大的振动,分析认为振动是因凝结水通过再循环调节阀时发生汽蚀、汽液两相流产生强大的冲击造成的。对凝结水调节阀进行了改进,采用了迷宫式结构调节阀,将迷宫芯包设计成有12个减压弯道的结构型式,并将阀门进、出口管道通径由100 mm改为200mm。改进后,机组凝结水再循环管道的振动问题均得以消除。 相似文献