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通过对2#燃气轮发电机组进行燃气轮机热通道及吊转子检修工作(本次该机组发电机轴承无检修计划),在装复燃气轮机转子及热通道各部件后对燃气轮机与齿轮箱之间进行轴线对中时,意外地发现发电机端轴承损害。 相似文献
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据《Теплоэнергетика》2011年8月刊报道,МЭИ(莫斯科动力学院)的专家研制了一种消音器,有助于降低ПГУ(燃蒸联合装置)和КУ(余热锅炉)燃气轮机装置的噪声,并进行了专门研究和分析。结论如下: 相似文献
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据《Теплоэнергетика》2005年4月号报道,在向动力燃气轮机装置的空气和/或燃气通路内喷入蒸汽的警蒸联合装置(пГУ ВП)内,利用燃料燃烧产物(燃气)和汽水工质,它们以蒸汽燃气混合的形式在燃气轮机装置中膨胀。回注蒸汽式燃蒸联合循环装置的特点是工艺过程相当简单和高效率。 相似文献
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0概述
燃气-蒸汽联合循环(GTCC)发电是指燃料在燃气轮机中燃烧产生的高温燃气急速膨胀,推动燃气轮机高速旋转,带动发电机发电,并利用排出烟气的余热(500-650℃),在余热锅炉(HRSG)中产生高压蒸汽,再推动蒸汽轮机带动发电机发电。 相似文献
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徐明 《能源技术(上海)》2003,24(3):100-102
燃气—蒸汽联合循环发电装置的一个显著特点是具有很高的热效率,而循环系统中的燃气轮机、余热锅炉、蒸汽轮机,三者的效率有着相互依存的关系,其中燃气轮机效率对其影响最大。这里仅就燃气轮机热力特性及其热经济性进行分析。 相似文献
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美探讨船用中间冷却增压燃气轮机燃气轮机是一种结构紧凑的高性能发动机,是比较理想的舰船用推进动力装置。但简单循环燃气轮机的经济性却较差,特别是在部分工况时燃料消耗更高。因此,改进燃气轮机的燃料经济性而又不损害它的其它性能或尺寸紧凑性就非常重要。改进燃气... 相似文献
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2005年6月号报道,由燃气流温度场不均匀性引起的热应力和腐蚀增加将导致燃气轮机叶片的加速破坏。
燃气轮机内的燃气流温度场通常具有径向和周向的不均匀性,与高压涡轮前的平均值比较,温度还可以提高约60~80℃。当在燃气不包含腐蚀性杂质的良好条件下,燃气温度的提高反映在第一级导向器中产生的热应力大小上。 相似文献
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在燃气轮机发电机组的进气道里用热交换器代替进气消音器,既达到消音的效果,又可降低机 的进口空气温度,从而达到增加机组出力和提高热效率的目的。 相似文献
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据《Судостроение》2006年5~6月号报道,基洛夫工厂半个多世纪来在燃气轮机涡轮压气机装置的科研、设计和生产方面积累了丰富的经验。在为舰艇装备新一代具有涡轮增压装置的锅炉汽轮机装置时,利用了已有的建造舰船用燃气轮机装置(ГТУ-42,1949年;ГТУ20,1965年)的经验。与燃气轮机装置相比较,这种结构的舰用动力装置具有很高的寿命。同时,由于小的过量空气系数,燃烧时在汽轮机装置内空气和燃气的流量比燃气轮机内的流量小3/4~5/6,这明显减少了进气装置(空气竖风道)和排气装置(燃气通道和烟囱)的截面。这一点对于舰船上层武备… 相似文献
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《燃气轮机技术》2006,19(2):F0003
南京汽轮电机(集团)有限责任公司是我国主要生产、销售、并拥有出口业绩的重型燃气轮发电机组和燃气蒸汽联合循环电站设备的生产企业。上世纪80年代初开始与美国通用电气公司(下简称GE公司)建立了长期的合作伙伴关系,与GE公司合作生产6B(42MW)系列燃气轮机,产品遍布华东、华南、华北、东北、西北多省,并已出口到中东和非洲地区。2004年6月,与GE公司正式签署9E燃气轮机技术转让协议。随后,双方组成联合体参加国家燃气轮机电站建设项目招标并中标。公司现已开始了9E燃气轮机的生产,从而使该公司跻身于国家重要发电设备行列,成为我国目前唯一生产9E燃气轮机的基地。 相似文献
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通过详细对比目前国内普遍采用的燃气轮机工质燃气热力性质计算方法与基础数据,分析现有计算方法与基础数据的准确性和存在的误差,确定了新的燃气轮机工质燃气热力性质计算用方法与基础数据,该基础数据包括11种主要的组成燃气的单质成分,计算温度范围从200K到3200K。该基础数据与国际权威机构发布的数据对比,误差在很小的范围内,其计算精度达到足够的工程实用要求,并开发了相应的整套燃气热力性质计算子程序。 相似文献
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本文通过建立微型燃气轮机CW(Cross Wavy)原表面回热器热-结构耦合有限元分析模型,对其在设计工况下运行后的应力进行了有限元分析,验证了回热器所选材料的可靠性,并分析了压比和燃气入口温度对回热器的应力影响。分析结果表明:不考虑热应力,只计及压力时,回热器燃气出口侧最大应力和应变高于燃气进口侧最大应力和应变;与之相反,计及热应力时,在压力和温度耦合作用下,回热器燃气进口侧最大应力和应变高于燃气出口侧最大应力和应变;无论是计及热应力还是不考虑热应力,空气通道的波谷处应力最大,并且应力沿波谷处左右对称分布,计及热应力后,其最大应力增长较大,对应各处增幅最高达到34.1%;回热器空气通道向燃气通道侧变形,空气通道变大,燃气通道减小;随着空气侧和燃气侧压比的增加,回热器通道的最大应力也随之增加,当压比增加到8.4时,已达到换热片材料的强度极限;当燃气与空气出口温度不变、回热度减小时,随着燃气入口温度增加,最大应力随之增加,燃气入口温度每增加50 K,回热器最大应力增加约2.3 MPa。研究结果为回热器的设计提供了一定的参考依据。 相似文献