尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的制备及性能研究

制备了尼龙（PA）1212／EPDM－g-MAH共混物，并对其力学性能、热性能及共混形态进行了研究，结果表明，增韧剂的加入使共混物的缺口冲击强度显著增大，当增韧剂含量为20％时，缺口冲击强度为74．98kJ/m^3，是纯PA1212的13．5倍；用二甲苯处理过的共混物试样断面很不平坦，有很多孔洞和类纤维体，说明弹性体粒子以球状分散于基体树脂中。     

SEBS-g-MAH增韧PF尼龙1212体系的热行为研究

利用差示扫描热法（DSC），热失重（TG），微分热失重（DTG）研究了马来酸酐接枝（苯乙烯／乙烯－丁烯／苯乙烯）共聚物（SEBS－g－MAH）增韧石油发酵尼龙1212（PF尼龙1212）体系的热行为和降解过程。结果表明，增韧剂SEBS－g－MAH使共混体系的熔融行为变得复杂，但对共混体系的热降解过程影响不大。     

PA1111/SEBS-g-MAH共混体系的力学性能与微观结构形态研究

以马来酸酐接枝(苯乙烯/乙烯/丁烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)为增韧剂制备出了一系列超韧尼龙(PA)1111/SEBS-g-MAH共混体系,并对其力学性能和微观结构进行了研究.结果表明,随着增韧剂含量的增加,共混体系的缺口冲击强度显著提高,当增韧剂质量分数为25%时,缺口冲击强度为39.4 kJ/m<'2>,是纯PA1111的11.3倍.微观结构研究表明,PA1111的断裂属于韧性断裂,PA1111/sEBs-g-MAH共混体系的缺口冲击断面有明显的应力发白现象,冲击强度提高的主要原因在于应力集中点的增多而引发大量银纹所致.     

PVC/SMAH共混物的研究

研究了聚氯乙烯（PVC）与（苯乙烯／马来酸酐）共聚物（SMAH）的共混改性,测定了共混物的冲击强度、熔体流动速率和维卡软化点。SMAH可以显著地提高PVC的熔体流动速率和维卡软化点,但共混物的制品冲击强度降低。加入第三组分（乙烯／乙酸乙烯酯）共聚物（E／VAC）后,PVC／SMAH共混物的制品冲击强度提高。结构分析表明,PVC／SMAH共混物体系是典型的两相体系。     

尼龙／乙烯—醋酸乙烯酯共聚物接枝马来酸酐共混体系的研究

通过双螺杆挤出机利用熔融挤出法制备了增韧的尼龙66／乙烯－醋酸乙烯酯共聚物接枝马来酸酐共混物（PA66／EV－g-MAH）。实验结果表明，未经接枝改性的EVA与PA66是不相容的，对增韧PA66几乎没有贡献，而EVA－g-MAH则出现了明显的增韧效果。在熔融挤出过程中，PA66与EVA－g-MAH发生了原位化学反应，生成了PA66－EVA共聚物，这种共聚物细化了分散相尺寸，使得分散相在PA66基体中分散得更均匀，提高了两相的相容性，同时增强了丙相界面间的结合力，便利应力能够在两相产有效地传递，这种界面形态的改善直接影响到共混物力学性能的变化。随着EVA－g-MAH含量的增加，PA66/EVA-g-MAH共混物的冲击强度提高，当PA66／EVA－g-MAH的共混比为70／30（质量比）进，体系发生了脆韧转变，冲击强度达到了最大，比纯PA66、PA66／EVA（70／30）共混物提高了12倍。和PE－g-MAH、PP-g-MAH相比，EVA-g-MAH对PA66的增韧效果最好。     

尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的性能研究

利用示差扫描量热法、动态粘弹谱仪研究了尼龙1212／EPDM—g—MAH共混体系的热行为和动态力学性能。结果表明．增韧剂的加入使尼龙1212更容易结晶,结晶速度增大,结晶温度提高,熔融热焓降低;尼龙1212和增韧剂具有较好的相容性。     

PE-LLD/SEBS-g-MAH/POE-g-MAH共混体系流变性能的研究

在双螺杆挤出机中用马来酸酐（MAH）分别对乙烯-辛烯共聚物（POE）、氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）进行熔融接枝,用密炼机对线形低密度聚乙烯（PE-LLD）、POE-g-MAH和SEBS-g-MAH进行熔融共混,用毛细管流变仪对PE-LLD/SEBS-g-MAH二元体系和PE-LLD/POE-g-MAH/SEBS-g-MAH三元体系的流变行为进行研究。结果表明,LLDPE/POE-g-MAH/SEBS-g-MAH共混体系是典型的假塑性流体;体系的表观黏度随着SEBS-g-MAH组分含量的增加而增加,POE-g-MAH对共混体系表观黏度的影响较小。     

SEBS-g-MAH增韧聚乳酸的性能研究

采用哈克密炼机制备了聚乳酸(PLA)与马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚弹性体(SEBS-g-MAH)的共混物,并对共混物的力学性能、流变性能和微观结构进行了分析。结果表明,共混物的拉伸强度随着SEBS-g-MAH含量的增加而下降,断裂伸长率随着SEBS-g-MAH含量的增加而增大。当SEBS-g-MAH的含量为30 %时,共混物的冲击强度提高了2.5倍,共混物的韧性得到提高。随着SEBS-g-MAH含量的增加,PLA熔体黏度的变化趋势与SEBS-g-MAH越来越相似,即熔体黏度随着频率的增大而下降。扫描电镜分析表明,MAH基团改善了两相间的界面作用,增韧作用明显。     

ABS/PVC共混合金的研究

系统研究了ABS／PVC共混体系的组成与力学性能，热性能之间的关系。结果表明，4种不同牌号ABS对ABS／PVC合金性能的影响各有不同，考虑综合性能和价格，选用ABS9747、ABS9715A为佳。     

(PA1010/66)/SEBS-g-MAH/DIDP/BSBA共混物的制备与性能研究

将尼龙(PA)1010盐和PA66盐按照质量比为9∶1的比例制备了PA1010/66共聚物。选择(苯乙烯/乙烯-丁烯/苯乙烯)共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)和两种小分子增塑剂邻苯二甲酸二异癸酯、N-丁基苯磺酰胺(D IDP、BSBA),采用共混挤出法制备了(PA1010/66)/SEBS-g-MAH/D IDP/BSBA共混物,并对其力学性能进行了研究。结果表明,随着SEBS-g-MAH含量的增加,共混物的冲击强度明显提高。当SEBS-g-MAH质量分数为15%时,其缺口冲击强度为72.7 kJ/m2,是PA1010/66共聚物的16倍左右;拉伸强度保持率是PA1010/66共聚物的83%左右。通过SEM研究发现,SEBS-g-MAH对PA1010/66共聚物的增韧机理为银纹剪切带增韧机理。     

PA1212/SEBS-g-MAH/DIDP/BSBA共混物的动态粘弹特性研究

应用平行板流变仪,研究了尼龙1212(PA1212)/[苯乙烯/(乙烯/丁烯)/苯乙烯]嵌段共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)/邻苯二甲酸二异癸酯(D IDP)/N-丁基苯磺酰胺(BSBA)共混物熔体在230℃下的动态粘弹特性。结果表明,在剪切速率0.1~100 s-1范围内,共混物熔体的剪切储能模量和剪切损耗模量均随着剪切速率的增加而呈非线性函数形式增大;动态复合粘度则随着剪切速率的增加而呈近似幂律函数形式减小。当在低剪切速率下,动态复合粘度随着SEBS-g-MAH含量的增加而显著增大。     

ABS微观结构与宏观性能的关系研究

利用电子显微镜（透射和扫描）对ABS材料的微观结构进行了观测,并揭示了微观结构与宏观性能的关系。实验结果表明：ABS材料的微观相形态、分布及界面结合情况对其性能尤其是冲击性能有着重要影响。     

尼龙1212/蒙脱土纳米复合材料的制备与性能研究

通过插层聚合制备了尼龙1212／蒙脱土纳米复合材料，研究了反应条件、蒙脱土含量对复合材料性能的影响，并分析了原因。结果表明，聚合时加搅拌所制备复合材料的性能优于未加搅拌的，反应温度为240℃时复合材料的拉伸强度最高；蒙脱土含量为4％时，复合材料的拉伸强度达到最大值，比纯尼龙1212提高18．9％，蒙脱土含量为6％时，复合材料的缺口冲击强度最高，比纯尼龙1212提高21．3％。     

尼龙1212/SEBS-g-MAH/DIDP/BSBA共混体系流变性能的研究

研究了尼龙1212／SEBS-g-MAH／DIDP／BSBA共混体系的流变性能。结果表明：共混体系的非牛顿指数n小于1，且n随SEBS-g-MAH用量的增加而减少，即非牛顿性增强；共混物熔体服从假塑性流体的流动规律，表观粘度随剪切速率的增加而降低；温度升高，表观粘度降低。     

尼龙1212/聚苯乙烯共混物的流变特性与相形态研究

采用动态流变法研究了尼龙(PA)1212/聚苯乙烯(PS)共混物的流变特性,通过扫描电子显微镜对共混物的相形态进行了表征.结果表明,在低频率下,当Ps质量分数为20%-60%时,PAl212/PS共混物的储能模量较高且提升较快;在高频率下,共混物的粘弹行为逐渐与纯聚合物的粘弹行为相似.共混物的损耗模量"与两种纯聚合物相差不大.共混物的驰豫过程较为复杂,出现了新的多个驰豫过程.随着PS含量的增大,PA1212/PS共混物的相形态由"海一岛"结构逐渐向共连续相形态转变.