Q345R封头热成形后强度偏低探讨

结合对1188批次Q345R热成形封头母材试板数据统计分析,进行了模拟热成形(正火冲压)试验,以探讨封头热成形后母材试板强度低于GB/T 713-2014要求值的原因.分析结果表明:不合格现象主要出现在36 mm及以下钢板,且为热轧或控轧板.主要原因系封头在热成形过程中,钢板因轧制产生的形变强化作用消失,强度指标特别是...     

13MnNiMoR钢热成型封头冲击值不合格原因分析及处理方法

13MnNiMoR封头钢板经过热压成型后回火处理,取验证试板做力学性能测试冲击值不合格,对冲击试样进行金相及断口分析表明封头热成型后产生魏氏组织是导致冲击值偏低的主要原因。通过采取重新正火加回火,严格控制正火冷却速度的方式恢复封头的力学性能,满足了使用要求。     

14Cr1MoR封头热成型用国产焊材性能研究

14Cr1MoR合金钢产品封头一般采用钢板拼接后再进行冲压,封头经历正火回火退火热处理,通常选用进口的2.25Cr-1Mo焊材进行封头拼接焊接。随着国内冶金技术水平的提高,已有部分国内焊接材料制造企业研发出满足石化容器性能要求的14Cr1MoR钢封头用国产热成型用焊接材料,可用于石化容器产品。     

控轧控冷工艺参数对20CrNi2Mo钢组织的影响

采用MMS-300热模拟实验机对20Cr Ni2Mo轴承钢进行控轧控冷工艺热模拟试验,分析不同终轧温度、冷却速度对组织的影响。结果表明,终轧温度每提高50℃,铁素体体积分数约降低9%;在相变区随着冷却速度提高,可有效控制减小铁素体体积分数。     

关于国产锅炉钢板的建议

本文主要介绍锅炉锅筒用钢板，由于GB713—2008标准中牌号的变化，造成锅炉行业中常用的高压锅炉用钢板牌号无法选用。本文通过对16Mng（Q345R）和19Mng（P355GH、19Mn5、19Mn6）数据的比较，说明存在的差异和直接选用Q345R~难度。     

PLC程序的编写

汉中市汉江桥闸工程主桥为下承式钢管拱桥,施工前,对X 70管线钢1 016×17.5mm螺旋焊接钢管通过火工升温工艺进行弯管加工试验。试验说明:正火(高温加热) 空气自然冷却的热弯技术基本可行,X 70管线钢钢管可以替代原设计的Q 345D钢材卷制焊接管。本文依据试验资料,对这一技术过程进行了总结,可供今后类似工程借鉴。     

封头设计中考虑加工减薄量的必要性

在压力容器设计中，封头厚度的确定和标注对封头的制造成本和安全使用将产生较大影响。GB150-1998(钢制压力容器》第10．2．1条规定：“根据制造工艺确定加工余量，以确保凸形封头和热卷筒节成形厚度不小于该部件的名义厚度减去钢板负偏差。……”．这一规定的目的就是要保证封头和筒体成形后的最小     

GB 713修订前后锅炉用钢板性能比较分析

新(旧)牌号Q245R(20g),Q345R(16Mng)钢板,主要用于锅炉锅筒(锅壳)制造。由于GB 713标准中钢板牌号表示方法的改变,同时其化学成分、力学性能要求略有调整,但还是属于同类钢种。通过对标准修订前后这两种材料性能进行比较分析,提出了自己的观点和建议。     

BHW35钢锅炉封头热压工艺

介绍了某公司用高温加热炉、1 200 t油压机等设备,通过制定合理的加热工艺、热压工艺、热处理工艺,制造材质为BHW35钢的超高压锅炉封头。随炉试板的检测结果表明:热压封头的力学性能、金相组织均恢复到了原始母材的材质水平。     

钢制薄壁内压圆筒端部效应的研究

应用有关试验数据分析认为，当圆筒长径比较小时，有足够强度和刚度的封头或筒体端部，对薄壁容器圆筒的静强度有提高作用；确定了薄壁圆筒存在端部效应时的临界长度，结论可供工程设计参考。     

核电蒸汽发生器水室隔板焊后堆焊层剥离缺陷检测、原因分析及改进措施

“华龙一号”和AP/CAP1000核电站蒸汽发生器水室隔板与封头/管板焊后,由于焊接应力的存在,会引起其焊缝下的耐蚀不锈钢堆焊层与封头和管板低合金钢母材产生剥离缺陷。通过超声波单晶纵波直探头可以较好发现并判别堆焊层与母材的剥离缺陷。通过减少填充金属量、改进焊接方式、增加堆焊层厚度等方法可以减少焊接应力,较好的避免剥离缺陷的产生。     

SA662 Gr.B钢板热冲压温度选择工艺试验

对某钢厂生产的24mm厚的SA662Gr.B钢板进行了化学成分、力学性能、金相组织、热处理的试验。通过试验选定封头热冲压工艺为980℃保温、0.5-0.75h空冷。     

主成分分析法在热轧吨钢电耗回归预测模型中的应用

根据热轧钢板生产的统计数据,初步确定影响热轧吨钢电耗主要因素是生产量、延伸系数、轧后厚度、轧后宽度、初始长度和轧制速度。采用主成分分析法对这些因素的统计数据进行处理和分析,得到了前3个主成分的表达式。并在这个基础上建立了热轧吨钢能耗的多元线性回归模型,通过与未经处理的原始数据建立的模型进行对比,证明主成分分析法分析后的模型具有良好的预测效果。     

质子交换膜燃料电池金属双极板流道结构及制造工艺

金属双极板因具有强度高、导电性和传热能力好、能量损失小、密封性好等优势,且加工方便、加工成本低、可制造超薄厚度及高体积比功率等特性,逐渐成为双极板材料的首选,而流道结构设计和制造工艺是影响金属双极板成形质量和工作性能的关键。对比了金属双极板常用传统流道结构与新型流道结构,分析了结构变化对燃料电池性能的影响;梳理了金属双极板的冲压成形、液压成形、软膜成形、辊轧成形、电磁成形、特种成形等塑性成形工艺技术及成形装备;最后对金属双极板的流道结构设计与制造工艺进行了展望。     

高加管板与封头过渡倒角对管板应力分布的影响

U型管卧式高压给水加热器管板水侧边缘存在应力集中现象.为减少应力集中对管板的损伤,降低制造厂的生产成本,通过研究管板(与水室封头连接侧)倒角半径R的取值,寻找到合适的R,从而使高压给水加热器管板水侧边缘应力分布趋于合理.     

苦土粉、镁砂法打结电弧炉炉底新工艺

一、前言: 我厂工具车间电弧炉(公称容量0.5吨,实际装入量1吨),是为生产热轧钢管所需用的顶头和轧板而设置的熔炼设备,经常炼制铬镍合金工具钢。由于轧制无缝钢管对顶头和轧板要求严格,所以所炼的钢种在精炼期采用扩散脱氧法;又由于是浇注小型铸件一顶头和轧板,所以要求出钢温度适当高一些。这就对电炉炉底提出了严格的要求,能经受住高温钢液     

椭圆形封头大开孔结构强度分析

根据椭圆形封头的结构特点和工作条件,运用有限元分析方法,对大开孔椭圆形封头结构进行了应力分布计算与分析;进行了缩比模拟试验件静态应力实测及实验验证分析。计算和实验结果表明,该结构的危险部位为薄壁大接管与封头相贯顶部内侧,可作为设计的主要控制点;有限元计算外侧高应力区应力与实测结果相符,误差仅为0.7%,焊缝及内表面计算值与实测值误差大一些,但不超过11.3%。表明了利用三维有限元分析方法解决大开孔封头的结构设计是可行、可靠的。误差较大的原因分析可以为实际产品的设计、加工及实验提供一定的参考。     

油田火筒加热炉大开孔封头强度研究

油田火筒加热炉密集大开孔封头的设计计算,因没有相应的强度计算标准在一定程度上限制了我国油田火筒加热炉技术的发展。本文利用板壳元模型分别对无任何加强的大开孔封头,有火筒加强的大开孔封头和有十字加强筋的大开孔封头,进行了有限元强度分析计算。理论与实验研究结果表明,本文建立的有限元模型用于大开孔封头强度分析是可行的,计算结果与实测吻合较好,实际应力没有超过材料的许用应力。     

废热锅炉蒸发管弯制过程中开裂原因分析

某化工机械厂在制造1台废热锅炉时，其蒸发管的弯管部分采用了热弯工艺，即用乙炔焰加热需弯管部分的内侧，在温度达380-400℃左右进行弯制。在弯制这批蒸发管过程中，有部分管子弯曲部位出现了开裂。该蒸发管材质为20G，规格φ38mm×4mm，由本溪钢铁股份有限公司按GB5310－1995《高压锅炉管》生产，材料的交货状态为控轧代替正火。     

TC11材料氩弧焊补焊工艺研究

对TC11材质工艺试板进行工艺试验.按照对接坡口形式对试板进行电子束焊接,在试板上进行不同深度的机械挖排来模拟电子束焊接超差缺陷,然后对缺陷采用手工氩弧焊进行补焊,通过对焊后试板进行无损探伤和力学性能检测,最终确认补焊工艺参数合理.