奥氏体不锈钢埋弧自动焊工艺性能探讨

当前奥氏体不锈钢大部分仍采用手工电弧焊或手工钨极氩弧焊,这两种焊接方法不足之处是生产率低劳动强度大,前者清渣要求高,更换焊条频繁,造成焊缝接头处重复加热损害了     

埋弧自动焊在奥氏体不锈钢压力容器制造中的应用

1 前言我厂为宣化化肥厂制造了一台饱和热水塔(Ⅱ类容器),工作介质为半水煤气变换气。简体材质为0Cr19Ni9,规格为φ2852×26mm,设计压力2.01MPa,工作温度180℃。其X形坡口对接焊缝长约300m,焊接工作量大。针对其直径大、简体厚等特点,经研究探讨,反复试验,决定采用埋弧自动焊焊接工艺。     

SJ601焊剂在奥氏体不锈钢埋弧焊中的应用

我厂接到了 7台 12 0ｍ3 味精发酵罐的生产任务 ,发酵罐的材质为 1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ,壁厚 8ｍｍ ,要求做晶间腐蚀试验。根据奥氏体不锈钢的焊接特点选择了 4组不同匹配的焊接试验进行了比较。试板材料 :1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ,规格 65 0ｍｍ× 15 0ｍｍ× 8ｍｍ ;焊丝3.2ｍｍ ,对比情况见表 1。表 1　 4种匹配试验对比表匹配情况焊接参数 ①焊接电流Ｉ/Ａ电弧电压Ｕ /Ｖ焊接速度υ/ｍ·ｈ-1焊后冷却方式 外观检查射线探伤 力学性能试验 晶间腐蚀试验ＨＪ2 60焊剂配 390 33～ 35 39Ｈ 0Ｃｒ2 0Ｎｉ10Ｔｉ焊丝 380 32～ 34 38 ＨＪ2 60焊剂配 …     

固溶处理对新型奥氏体不锈钢焊接接头性能的影响

主要研究固溶处理对新型奥氏体不锈钢(ASMECODECASE2328-1)焊接接头性能的影响。采用光学显微镜观察和分析了焊缝的显微组织;采用拉伸试验机、弯曲试验机测试了焊接接头的机械性能。结果表明:经过固溶处理后,硬度下降,常温抗拉强度提高,高温抗拉强度下降,抗腐蚀能力明显增强。     

固溶处理温度对高硅锰铬镍奥氏体不锈钢晶间腐蚀的影响

利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)等对不同温度下固溶处理高硅锰奥氏体不锈钢(UNS S21800钢)的晶间腐蚀进行了研究,分析了固溶处理和固溶+敏化处理两种工艺下进行晶间腐蚀试验后试样的组织形貌及晶间腐蚀倾向。研究结果表明:固溶处理后进行晶间腐蚀的试样中,表面均未发现裂纹,900℃固溶处理试样其晶界处存在较多的第二相,在950℃时第二相颗粒数量明显减少,当温度达到1200℃时,晶界附近已难以观测到第二相颗粒;经固溶处理+675℃敏化处理后进行晶间腐蚀试验的试样中,900℃固溶处理试样表面观测到有晶间裂纹存在,而固溶温度在950℃及其以上温度的试样未出现晶间裂纹。形成晶间裂纹原因是由于900℃固溶处理试样经过敏化处理后晶界处析出了更多的球状和长条状的富Cr碳化物,使得晶界附近区域形成了贫铬区,发生了晶间腐蚀;而950～1200℃固溶处理+敏化处理试样由于在固溶过程中第二相已大量溶入基体,虽然在敏化过程有部分析出,但不足以形成贫铬区,因此在该温度区间内难以发生晶间腐蚀行为。     

固溶处理对奥氏体不锈钢07Cr18Ni11Nb高温力学性能的影响

研究了固溶处理对奥氏体不锈钢07Cr18Ni11Nb高温力学性能的影响。结果发现,500、600 ℃高温屈服强度随固溶处理温度的升高逐渐降低,500、600 ℃高温抗拉强度无明显变化。当固溶处理温度≤1100 ℃时,奥氏体晶粒尺寸基本保持不变;当固溶处理温度＞1100 ℃后,奥氏体晶粒逐渐长大,固溶处理温度达到1200 ℃时,奥氏体晶粒尺寸可增大至100 μm以上。在600 ℃以下进行高温拉伸试验时,奥氏体晶界仍然是决定强化效果的重要因素,晶粒尺寸越小,高温屈服强度越高。     

固溶时间对321奥氏体不锈钢组织和性能的影响

本文研究了321奥氏体不锈钢在1050oC固溶温度下,固溶时间对321不锈钢金相组织、力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明,321奥氏体不锈钢热轧态时晶粒很细,硬度高,抗拉强度高。随着固溶时间的增加,晶粒逐渐增大,但晶粒度变化不大,固溶15min时有大晶粒出现;随着固溶时间的增加,硬度减小,抗拉强度变化不大;在硫酸一硫酸铜内晶间腐蚀性能在固溶时间为4～8min时是合格的。因此,对于厚度为4．9mm的热轧态钢卷,在1050℃固溶温度下,保温时间4min时性能最好。     

固溶处理温度对氮强化高锰奥氏体不锈钢组织和性能的影响

研究了固溶处理温度对２２Ｍｎ－１３Ｃｒ－５Ｎｉ－０．２５Ｎ奥氏体不锈钢组织和性能的影响。结果表明，随固溶处理温度提高，奥氏体晶粒尺寸增大，强度降低，延伸率和断面收缩率变化不大。在拉伸变形过程中沿，面产生形变孪晶，先形成的形变孪晶阻碍位错运动，使强度进一步增加。     

奥氏体不锈钢自动埋弧焊接的工艺试验及应用

从焊缝金相学和力学角度对奥氏体不锈钢自动埋弧焊接进行了工艺试验与研究，分析了焊接规范在数对焊缝组织状态、力学性能的影响规律，采用自动埋弧焊成功地焊成功地焊了奥氏体不锈钢制压力容器，获得了高质量的选择，接头性能良好，经济效益显著。     

固溶处理对双相不锈钢组织性能的影响

研究对比了一种铁素体-奥氏体双相不锈钢铸态和1050℃固溶处理后的组织与性能。对固溶处理前后δ-铁素体,γ-奥氏体及σ相形貌、成分及拉伸断口形态进行了研究与分析。实验结果表明:试验用双相不锈钢的铸态组织为γ-奥氏体、δ-铁素体和σ相;经1050℃固溶处理后σ相溶解,塑性指标较铸态时有所升高,其中屈服强度与断面收缩率升高较明显。     

奥氏体不锈钢热交换器管固溶处理工艺

１前言焊接、冷拔奥氏体不锈钢管是我公司为英国ＤＡＮＦＯＳＳ公司研制生产，主要用于汽车尾气净化装置用管（净化装置是欧共体控制汽车尾气排放，保护环境的环保工程项目之一）。该产品依据美国ＡＳＴＭＡ２４９／Ａ４５０标准生产，产品除材料的化学成分、力学性能有严...     

固溶温度对奥氏体不锈钢δ铁素体转变的影响

本文对含有残余铁素体的奥氏体不锈钢进行不同温度的固溶处理,使用SEM、EBSD、TEM和显微硬度等技术分析试验样品的微观组织、织构和析出相。结果表明：奥氏体不锈钢在900~1100℃固溶处理30min后水淬,存在奥氏体、铁素体和Sigma三相,未发现M₂₃C₆和Chi相。在900~1000℃范围内生成Sigma相,Sigma相会提高基体硬度。Sigma相主要由残余δ铁素体分解生成, {001}<110>和{001}<100>取向的δ铁素体优先向Sigma相转变。且随着温度的升高,Sigma含量降低,奥氏体平均晶粒尺寸增加,硬度呈逐渐下降趋势。固溶温度超过1050℃后,Sigma相完全固溶进奥氏体中,奥氏体平均晶粒尺寸显著长大,硬度值快速降低,残余铁素体中{001}<110>和{001}<100>织构重新增强。1100℃固溶处理后,残余铁素体含量降低至0.2%。     

304奥氏体不锈钢固溶渗氮的研究

在氮气中对304奥氏体不锈钢进行固溶渗氮，用电子探针测定了渗氮层的氮浓度分布，用扫描电子显微镜观察了渗氮层的金相组织。结果表明，固溶渗氮可以使304奥氏体不锈钢获得高氮奥氏体层；表面氮浓度随渗氮温度的升高和氮气压力的增大而增加，渗氮层深度随渗氮温度的升高和保温时间的延长而增加；渗氮后空冷和水冷时氮为固溶状态，炉冷时会析出氮化物。     

感应加热对奥氏体不锈钢弯管组织和性能的影响

采用感应加热技术热煨奥氏体不锈钢弯管,对热煨后弯管的组织、性能及外观进行了分析研究。结果表明感应加热的奥氏体不锈钢弯管不仅可以不进行固溶和消除应力处理,而且具有各部分性能相差小、弯管表面氧化层薄,良好的外观和形状,是其它加工方法无法比拟。     

固溶处理和稳定化处理对321不锈钢性能的影响

通过对321奥氏体不锈钢进行固溶处理和稳定化处理,研究了不同处理方法对其性能的影响.结果表明,经过固溶处理后321不锈钢的耐腐蚀性能提高;再经过稳定化处理后耐腐蚀性能更高,且晶粒细小;经过固溶处理、稳定化处理后奥氏体不锈钢的力学性能没有明显变化.     

固溶处理温度对304奥氏体不锈钢敏化与晶间腐蚀的影响

采用电化学动电位再活化法(EPR)研究了经950℃和1050℃固溶处理304奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏化度Ir/Ia、敏化时间t和敏化温度T之间关系,根据腐蚀速率Rmpy与微观腐蚀形貌绘制了304不锈钢敏化的TTS曲线,探讨了固溶处理温度改变对TTS曲线的影响。结果表明,1050℃固溶处理试样的耐晶间腐蚀性能优于950℃固溶处理试样。     

奥氏体不锈钢TIG焊

本文通过试验，叙述了ＴＩＧ焊焊接奥氏体不锈钢时焊接速度与熔深、焊缝表面颜色的关系，从而给出了最佳规范，使之达到焊缝成形好、表面颜色好的目的。     

冷却方法及固溶处理对渗铬SUS304钢组织的影响

ＳＵＳ３０４钢盐浴歧化反应渗铬后炉冷,渗层由碳化物、α相（Ｆｅ－Ｃｒ）和弥散分布的粒状σ相组成,无显微裂纹：基体晶界碳化物呈网状分布。水冷可抑制基体中的碳化物及渗层σ相的形成,但使渗层出现显微裂纹。空冷时基体晶界碳化物析出较少,渗层无显微裂纹,而且渗层中的σ相粒径比较小。渗铬炉冷后的试样经１０５０℃固溶处理,基体晶界网状碳化物及渗层中的σ相消失,但渗层碳化物增多且向表层富集,渗层的铬浓度和硬度均随固熔加热时间的延长而下降。