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采用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了变形参数对Haynes 282合金热变形时流动应力的影响规律,建立了Haynes 282合金高温塑性变形时的热加工图。结果表明:在达到峰值应变后,当变形温度在1000℃及以下时,合金的软化速率一直大于硬化速率,应力持续下降;当变形温度大于1000℃时,加工硬化速率和再结晶软化速率达到动态平衡。合金热加工图包含两个危险区,危险区I:温度900~1000℃、应变速率0.1~10 s-1和危险区Ⅱ:温度1000~1200℃、应变速率1~10 s-1;热加工图中失稳区是由温度900~1000℃、应变速率0.1~10 s-1和温度1000~1150℃、应变速率0.1~1 s-1组成的区域;安全区对应的温度范围为1000~1200℃,应变速率为0.01~0.1 s-1,该区的功率耗散系数为0.34~0.44,是合适的热加工区。 相似文献
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采用Gleeble-3500型热模拟试验机对机械合金化+热压工艺制备的Laves相NbCr_2/Nb两相合金进行等温恒应变速率压缩实验,研究合金在800~1200℃,0.001~0.1s~(-1)条件下的流动应力行为,并分别基于双曲正弦函数型Arrhenius方程和逐步回归法建立合金的本构关系。结果表明,Laves相NbCr_2/Nb两相合金的韧脆转变温度在950~1000℃之间。当温度≤950℃时,合金尚未达到屈服就已发生断裂;当温度≥1000℃时,合金呈现出较好的塑性变形能力。合金流动应力随变形温度增加和应变速率降低而降低。合金在1050~1200℃、0.001 s~(-1)和1150~1200℃、0.01 s~(-1)条件下呈现流动稳态型特征;在1000℃、0.001 s~(-1),1000~1100℃、0.01 s~(-1)和1000~1200℃、0.1 s~(-1)条件下呈现流动软化型特征。基于双曲正弦函数型Arrhenius方程建立的峰值流动应力本构关系和应变补偿本构关系的平均绝对相对误差AARE分别为9.89%和13.859%;基于逐步回归法建立的全实验条件下的本构关系、流动应力稳态型曲线本构关系和流动应力软化型曲线本构关系的平均绝对相对误差AARE分别为8.63%、5.28%和6.83%。所建立的几种本构关系,可为Laves相NbCr_2/Nb两相合金的锻造工艺制定、锻造设备吨位选择以及锻造过程有限元数值模拟提供理论依据和基础数据。 相似文献
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仿苏ПСМ—1000型多头直流电焊机是将正常頻率(50周/秒)的三相交流电改变为直流电的同体式变流机,它可以供給几个焊接头同时进行焊接工作。当每个单头电流为300安培时,可供六个焊接头同时进行焊接工作;当每个单头电流为200安培时,則可供九个焊接头同时进行焊接工作。ПСМ—1000型多头直流电焊机由下列两部分組成: 相似文献
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针对AⅡ1000-1.16/1.02型离心式煤气鼓风机调试中存在的密封干涉、机壳温度高、润滑油压无法调整及备用风机不能实现无负荷启动等问题,提出了相应的解决方法与对策。 相似文献
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通过成分优化设计,提高实验钢空冷及风冷时的淬透性能,并以ANSYS数值模拟计算出的厚度为500~1000 mm不等的大模块非调质生产时的冷却速度范围为验证条件,验证实验钢的空冷及风冷贝氏体淬透性。结果表明:实验用贝氏体非调质预硬型塑料模具钢达到所需的淬透性能要求,在0.01~0.1℃/s冷速范围内,即大于1000 mm厚度模块模拟冷速范围,依然获得组织均匀的贝氏体,且硬度范围在393~434 HV之间,满足硬度波动在±2 HRC以内的硬度均匀性条件,可应用于厚度在800~1000 mm大模块预硬型塑料模具钢的非调质试生产中。 相似文献
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通过SEM、TEM和XRD分析,结合拉伸试验、断裂韧度试验和硬度测试,研究了淬火温度对新型齿轮钢组织及力学性能的影响。结果表明,经850~1050℃淬火+深冷+回火,试验钢的抗拉强度、屈服强度和洛氏硬度均随着淬火温度的升高先升高后逐渐降低,在900℃时分别达到峰值,此时抗拉强度为1483 MPa,断裂韧度则在淬火温度为1000℃时达到最高,为62.4 MPa·m1/2。淬火温度低于1000℃时,试验钢的晶界及马氏体板条上存在富Mo型M6C碳化物,碳化物随淬火温度的升高逐渐溶解,在1000℃时未再观察到未溶相。试验钢的原始奥氏体晶粒尺寸随淬火温度的升高先缓慢增大,当温度超过1000℃时,原始奥氏体晶粒及组织快速粗化,断裂韧度和断面收缩率也出现大幅度降低。 相似文献
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试验用磁场淬火槽,其磁场强度值为236 363.6 A/m,已成功地用于磁场淬火工艺试验。在此基础上研发的ΦG300/1000型工业用磁场淬火装置6,年左右的使用表明,经该设备淬火的冷冲模具的使用寿命比经普通淬火的冷冲模具平均提高了0.5~2倍。 相似文献
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我厂为适应开发引进采煤机等新产品中内齿圈等关键部件对热处理工艺的严格质量要求,从英国康萨克公司引进一台PNF-40/40型等离子渗氮炉,目前正在调试和试生产之中。该炉可处理工件φ1000×1000,炉室压力0.01至20托,等离子直流电压在0~1000伏可调,采用微机控制系统,编有固定程序,也可根据不同工艺要求对温度、压力和时间等参数进行修改。本文探讨了该炉装备方面的某些特点,以期求得专业研究人员 相似文献
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用硅溶胶铝矾土涂料和莫来石、煤矸石砂等,在密度为0.05~0.08g/cm~3的气化模上制备型壳,干燥后,在不同温度下进行型壳的失模试验.结果表明,在300~1000℃范围内失模时,型壳大量开裂,在100~300℃范围内失模时,型壳不开裂.通过对气化模温度一尺寸特性及型壳失水收缩过程分析发现,高温下型壳的开裂是因其失水收缩严重受阻所致;最佳失模温度为160~200℃. 相似文献
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介绍了QCZ型1000×830×300/520毫米三工位气流冲击造型机的结构特点,对其工艺特性如吃砂量、填砂高度、工作压力、耗气量及铸型的硬度分布做了较深入的分析,论述了超前高紧实区的形成和影响。 相似文献
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用基本金属的板条代替焊丝进行埋弧焊,最近在我厂试验成功。试验用的土制机架如图1所示,主要包括两个部分:第一部分是把板极固定在一个送进的滑块上,依靠丝杠的传动而达到板极向焊缝送进的目的。第二部分是依靠丝杠的传送,将板极沿着焊缝移动。试验中,用AC-1000-2型自动焊机之机头和TC-1000型焊接变压器,其接线方法与A C-1000-2型自动焊机相同。 相似文献
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使用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、Image-J图像处理软件等研究了轧制态超高合金粉末钢在热处理过程中不同阶段的碳化物演变行为。结果表明:轧制态超高合金粉末钢的组织主要由铁素体、马氏体基体和M23C6、M7C3及MC 3种类型碳化物组成。随着热处理的进行,碳化物的平均尺寸和最大尺寸以及团聚状碳化物的数量呈现出先降低-后增加-再降低-再增加的变化趋势,碳化物的数量则表现为先降低-后增加-再降低的变化趋势;M23C6型碳化物随着热处理温度的升高其含量逐渐减少,在1000℃等温3 h后,M23C6型碳化物大部分分解回溶,在降温阶段该型碳化物再次析出;在整个热处理过程中MC型碳化物几乎没有发生变化,M7C3型碳化物没有发生向M23C6型碳化物的转变;随着热处理的进行,超高合金粉末钢耐蚀性表现为先升高-后降低-再升高-再降低... 相似文献
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型壳焙烧是熔模精密铸造生产的关键工序之一。为在保证型壳焙烧质量的基础上,降低成本,邯郸内燃机配件厂设计制作了两座反射式燃煤型壳焙烧炉。该炉是根据型壳的焙烧工艺要求,参考陶瓷焙烧窑及其它炉窑的结构,使用情况来设计的。炉膛尺寸为2500×1000×1000mm,其内两侧设有10个排烟口,通过调整排烟口的分布 相似文献