共查询到20条相似文献,搜索用时 0 毫秒
1.
2.
3.
4.
5.
以FX-01催化剂烧炭再生本征动力学模型为基础,考虑粒内扩散的影响,建立工业绝热床反应器的烧炭再生模型,并应用正交配置法求解。模拟结果表明:当入口温度一定时,存在一临界空速;当入口气空速一定时,存在一临界入口温度。只有入口温度不超过临界值,且燃气空速高于临界值才能进行安全烧炭。通过对再生方案的分析,选出较优方案为:再生初期:燃气空速为980h-1,入口温度T0=573K,入口氧浓度Y0O2=2%。当烧掉床层40%的炭时,将燃气切换为空气,同时提高入口温度到603K,继续烧炭。按此方案烧炭33h,可使催化剂活性基本得到恢复。 相似文献
6.
在银催化剂的α-氧化铝载体的制备过程中添加了氧化铝粉末,采用SEM、压汞法和XPS等方法对制备的氧化铝粉末、α-氧化铝载体和银催化剂进行了表征,在微型固定床反应器中评价了银催化剂的乙烯环氧化性能,研究了添加氧化铝粉末对银催化剂及α-氧化铝载体性能的影响。实验结果表明,添加氧化铝粉末能改善α-氧化铝载体的孔结构和形貌,载体的孔径分布向较大孔径方向移动,平均孔径和中值孔径增大,氧化铝片层变小、变厚,逐渐向块状形貌转变;添加氧化铝粉末还能增强银颗粒与载体之间的作用力,改善银颗粒在载体表面的分散性,提高银催化剂的活性和稳定性,延长催化剂的使用寿命。 相似文献
7.
8.
9.
在冷模实验装置上,考察在不同操作参数条件下注入催化剂对反应器催化剂径向密度分布的影响。采用向上45°对称注入提升管反应段的注剂结构,在提升管注料口上部250,900,1 300 mm处分别布置了三层径向密度分布测点,径向位置分别取r/R=0.2,0.4,0.6,0.75,0.9各点,在提升管催化剂循环强度W_s=770 kg/(m~2·s)(对应提升管催化剂循环量G_(s1)=8.7 kg/s);提升管表观气速依次为U_g=8.46,10.32,12.38 m/s;提升管催化剂注入量G_(s2)=0.8,1.4 kg/s;催化剂注入速度U_注=4.1m/s的条件下采用光纤密度仪测定提升管反应器径向密度分布。实验及分析表明,采用该注剂方式对提升管反应器注剂区径向密度分布有较为显著的改善作用,使得提升管反应器注剂区径向密度分布更趋均匀,有利于提升管反应器剂、油均匀接触反应。采用此结构形式注入催化剂,对提升管反应器边壁区催化剂密度的显著影响区域大约在距注入口0.6 m范围以内。为保证催化剂平稳、均匀注入提升管反应器,其注入速度应不小于4 m/s。 相似文献
10.
11.
12.
铯对银催化剂的助催化作用 总被引:1,自引:0,他引:1
综述了铯(Cs)对银(Ag)催化剂的助催化作用。结果表明,对于新催化剂来说,Cs位于Ag与α-Al2O3载体之间。Cs通过调节催化剂表面的电子性能、抑制环氧乙烷在催化剂表面的吸附、燃烧和异构化来提高选择性。 相似文献
13.
研究了Cs对银催化剂的助催化作用,结果表明,对于新催化剂来说,Cs极少量位于催化剂外表面,大部分位于Ag表层与α-Al2O3载体之间,起粘合剂的作用;Cs主要以Ag/Cs/Al形式存在,很少量以Ag/Cs/Ag形式存在.Cs可以改进Ag在载体表面的分布,增大载体表面Ag覆盖度,抑制EO在催化剂表面的吸附、燃烧和异构化,调节Ag电子结构,削弱Ag-Oa键强度,利于EO的生成提高催化剂对环氧乙烷的选择性. 相似文献
14.
15.
16.
17.
以含硫醇的模拟汽油为物系,采用改性固载型催化剂进行了脱重硫醇的实验。考察了有机铵类助催化剂含量、催化剂的干燥方式、催化剂含水量等对重硫醇转化率的影响;采用SEM手段对催化剂的形貌进行表征。实验结果表明,有机铵类助催化剂的加入可以提高催化剂催化氧化重硫醇的活性,当催化剂中助催化剂的含量约为0.2%(w)时,催化活性较高;催化剂合适的干燥条件为60℃真空干燥(真空度0.09 MPa)10 h;当催化剂含水量在5%~20%(w)时,其催化活性较高。SEM表征结果显示,活性组分均匀地分布于催化剂的内外表面,充分利用了载体的空间,一定程度上克服了活性组分的流失,增强了催化氧化硫醇的能力。 相似文献
18.
以催化裂化平衡剂为固体介质、常温空气作为流化气体,在循环流化床冷态模拟试验装置上分别考察了表观气速、颗粒贮量、下料蝶阀开度、预提升气量等操作条件对循环流化床反应器催化剂循环速率的影响,并探讨了产生这种影响的原因;同时,深入研究了预提升出口位置对系统内催化剂循环速率、提升管底部轴向、径向颗粒浓度分布的影响,并描述了气固两相交汇点处的微观流动结构。结果表明:随着操作气速的升高,气、固相之间的相互作用增强,颗粒循环速率提高;伴床及蝶阀通过提供足够的压力支持提升管内的两相流动,增加颗粒贮量或减小蝶阀压降可有效提高颗粒循环量;通入预提升气可增大颗粒向前运动的推动力,避免颗粒发生坍落而沉积于床层底部;当伴床向提升管提供足够的颗粒循环速率时,预提升出口位置的提高破坏了颗粒的向下流动,迫使颗粒进入中心快速向上的气固流动区,从而改变气、固相交汇点处的流动结构;另外,不同预提升结构对颗粒浓度的影响有限,并未从根本上改变轴向、径向颗粒浓度的分布规律。 相似文献
19.