HDPE/PA6/MRP共混物阻燃性能研究

用微胶囊化红磷(MRP)作为阻燃剂,利用双螺杆挤出机制备了阻燃HDPE/MRP共混物,并首次使用点燃氧指数和燃烧氧指数来表征它们的阻燃性能。结果表明:添加少量的PA6可提高HDPE/MRP复合材料的阻燃效果,固定PA6与MRP的添加总量为15%,且在HDPE∶PA6∶MRP=85∶4∶11时,其极限氧指数最大,为22.1%;在固定MRP含量的情况下,随PA6含量的增加,HDPE/PA6/MRP复合材料的阻燃性增强。     

MRP/MH/EG协同阻燃HDPE的性能研究

以微胶囊化红磷(MRP)、氢氧化镁(MH)及可膨胀石墨(EG)为阻燃剂,采用熔融挤出法制备了多组高密度聚乙烯(PE-HD)阻燃复合材料。采用氧指数测试、垂直燃烧测试、红外光谱分析、激光拉曼光谱分析、热重-差热分析、扫描电子显微镜分析及拉伸性能测试等方法对复合材料的阻燃性能、热稳定性、力学性能和断面的微观形貌进行了研究,并探讨了阻燃机理。结果表明,单独使用EG时阻燃效果差,但将EG与MRP、MH复配使用能有效改善材料的阻燃性能;当PE-HD/MH /MRP /EG = 100/35/15/5(质量份,下同)时,复合材料的氧指数为28.5 %,垂直燃烧达到UL 94 V-0级,而阻燃剂的加入对材料拉伸性能的影响并不是很大;SEM分析表明, EG与PE-HD基材有很好的相容性,而MRP或MH与PE-HD基材的相容性较差。     

阻隔改性组分PA6对HDPE/PA6合金性能的影响

研究了ＨＤＰＥ／ＰＡ６合金阻隔改性组分ＰＡ６的筛选及其含量对该合金阻隔性能和力学性能的影响。结果表明,在增容剂的条件下,具有适当粘度的ＰＡ６能与ＨＤＰＥ共混制得宏观均匀的合金材料;ＰＡ６含量对共混体系的阻隔性能影响显著;当ＰＡ６占３０份以上时,ＨＤＰＥ／ＰＡ６合金阻隔非极性溶剂的性能大幅度提高,同时,ＰＡ６的加入对合金有一定的增强作用。     

纤维增强PA6/HDPE复合材料的性能

制备不同配比的碳纤维(CF)、玻璃纤维(GF)增强PA6/HDPE复合材料.对其摩擦磨损性能和力学性能进行测试,用显微镜对复合材料拉伸断面进行观察.结果表明:碳纤和玻纤对PA6/HDPE复合材料的摩擦磨损性能和力学性能均有一定的改善作用,其中碳纤质量含量为3％时对PA6/HDPE复合材料力学性能和摩擦磨损性能的改善效果较好,其拉伸强度、弯曲强度及冲击强度比未加纤维的PA6/HDPE分别提高了21.6％、38.8％和40.5％;其100 N和200 N载荷下的磨损量分别为未加纤维的PA6/HDPE的71.5％和75.6％.     

HDPE/PA6/OMMT复合材料的结构及性能研究

采用熔融插层法制备了HDPE／PA6／OMMT纳米复合材料,用XRD、TEM和SEM对复合材料进行了表征。测试表明,聚合物大分子链已经插层进入蒙脱土片层之间,形成了插层型纳米复合材料。当蒙脱土添加量为3phr时,蒙脱土以完全剥离的形态分散在分散相PA6中;当用量增加至7phr时,使得两相的结构发生了逆转,即多组分的HDPE成为分散相,而PA6成为连续相。当蒙脱土用量为3phr时复合材料表现出最佳的机械性能。     

POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

以乙烯-辛烯接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂,采用熔融挤出法制备高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙6(PA6)共混物。考查了POE-g-MAH用量对共混物形态结构、力学性能、维卡软化点、流变性能的影响。结果表明,POE-g-MAH可提高HDPE/PA6共混物的界面相容性,随着POE-g-MAH用量的增加,共混物的拉伸强度先增加后降低,冲击强度增加,维卡软化点先增加后降低。     

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012(PA1012)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEg-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)合金材料。固定PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/(20-x)/x(x=0~20),通过机械性能、扫描电镜(SEM)、熔体质量流动速率(MFR)测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响。当(20-x)∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大。当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20%POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4%,弯曲模量提高了19.8%,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡。     

HDPE/MRP共混物阻燃与力学性能研究

用微胶囊化红磷(MRP)作为阻燃剂,利用双螺杆挤出机制备了阻燃高密度聚乙烯(HDPE)/MRP共混物,并首次使用点燃氧指数和燃烧氧指数来表征它们的阻燃性能。MRP的添加有利于HDPE材料的阻燃,但却使其力学性能下降。     

BP神经网络在POE-g-MAH/HDPE增韧PA6研究中的应用

运用BP神经网络研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)对尼龙6(PA6)的增韧作用,并在此基础上建立了PA6/POE-g-MAH/HDPE复合材料各组分用量与复合材料冲击强度的关系模型。结果表明:该模型和实验结果基本吻合,可信度较高;当POE-g-MAH质量分数为12%,HDPE质量分数为16%时,PA6的缺口冲击强度达到95.02 kJ/m2。     

γ射线辐照对HDPE/PA6共混体系的影响

采用FTIR、Molau实验，SEM，力学性能及阻隔性能测试方法，研究了γ射线辐照对高密度聚乙烯（HDPE）／尼龙6（PA6）共混体系的影响，结果表明，采用γ射线对HDPE进行辐照，在其分子链上引入了含氧极性基团，增加了HDPE分子的极性，改善了HDPE／PA6共混体系的相容性，提高了该共混体系的力学性能和对二甲苯的阻隔性能。     

PES／PA合金加工性能的研究

以聚醚砜(PES)为基体,利用HK-40型流变仪的双螺杆挤出机制备PES/PA(聚酰胺)合金,着重讨论PES/PA合金的加工工艺性能和力学性能。     

耐磨型尼龙6合金的磨损行为研究

用Ｍ－２００试验机测试了ＰＡ６／ＰＥ合金及ＰＡ６的磨损性能，试验结果表明，ＰＡ６／ＰＥ合金的磨损量显著低于ＰＡ６，而承载能力明显高于ＰＡ６，通过ＳＥＭ对材料的磨损表面形貌和磨屑形貌进行观察发现，ＰＡ６／ＰＥ的磨屑呈片状，ＰＡ６的磨屑呈卷条状。磨屑形貌与材料性质、磨损量大泪密切相关。     

PA6／HDPE／EVA三元共混改性的研究

研究了PA6/HDPE、PA6/HDPE/EVA共混物的密度、热性能和力学性能。PA6/HDPE/EVA三元共混物的力学性能比PA6/HDPE二元共混物有明显提高。对于拉伸强度,EVA的最佳含量在2～4份。冲击强度随EVA含量的增加而提高,EVA的含量小于5份时,对共混物的硬度几乎没有影响。     

HDPE／PA6共混物注射成型阻隔性容器的研究

研究了制备阻隔性容器的高密度聚乙烯／尼龙６共混物配比，注射成型工艺及其对容器阻隔性能的影响。     

PA6/PPO合金的研究

研究聚酰胺(PA)6与聚苯醚(PPO)合金的工程化,在玻璃纤维增强的PA6/PPO合金中加入增容剂、增韧剂等,经双螺杆挤出机共混制备了增强PA6/PPO合金,讨论了PPO含量、增容剂及增韧剂对PA6/PPO合金性能的影响。     

EPDM-g-MAH对PA6/ABS合金性能的影响

通过熔融共混法制备了马来酸酐接枝(乙烯/丙烯/二烯)共聚物(EPDM-g-MAH)增容的尼龙6/(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(PA6/ABS)合金,考察了PA6/ABS配比和EPDM-g-MAH用量对PA6/ABS合金力学性能、热学性能及吸湿状态的影响;观察了PA6/ABS合金表面微观结构。结果表明,EPDM-g-MAH是PA6/ABS合金的有效增容剂,当PA6/ABS/EPDM-g-MAH质量比为90/10/10时合金综合性能最好,尤其能显著地改善材料的冲击韧性、耐热性,降低吸水率。     

PA6/PP合金的研制

以马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为增容剂,制备了PA6/PP合金,研究了PA6/PP配比及PP-g-MAH用量对PA6/PP合金性能的影响。结果表明,加入一定量的PP-g-MAH能有效地改善PA6与PP之间的相容性,提高合金材料的各项性能指标。当PP-g-MAH用量为4份时,合金的力学性能最好;SEM分析显示,未加入PP-g-MAH时,PP在PA6基体中的分散不均匀、粒径大,当加入适量(4份)的PP-g-MAH时,PP在PA6中分散比较均匀,粒径尺寸明显减小;在PA6/PP(80/20)体系中加入4份PP-g-MAH制得合金的吸水率约为PA6的15%,缺口冲击强度分别比PA6、PP提高了72%和109%,热变形温度分别比PA6、PP提高了12℃和5.5℃。     

HDPE／PA共混物吹塑容器的结构与性能

利用扫描电子显微镜研究了高密度聚乙烯/尼龙共混物吹塑容器壁的形态结构。通过对阻隔容器壁的二甲苯渗透性能测定,分析了共混物组成及成型加工工艺条件对阻隔容器阻隔性能的影响。