用微分逼近法进行少齿差行星齿轮传动的计算——选择变位系数

在计算少齿差内啮合行星传动齿轮付的移距系数时,必须满足两个条件,即:重迭系数ε≥1,以及未进入啮合的齿廓不得有相互叠置的干涉现象。另外,为了改善构件的受力状态,提高传动效率,所选用啮合角α应该是越小越好。而为了同时满足这些要求,往往要经过多点试凑,返复验算,计算工作量是很大的。     

零齿差输出机构的设计与制造

渐开线少齿差行星齿轮减速器中,采用零齿差输出机构的日益增多。这种机构的特点是通过一对零齿差齿轮副将行星轮的反向低速自转运动传给输出轴。零齿差系指内啮合齿轮副中的内、外齿轮的齿数相同,象齿轮联轴器那样,但所不同的是内、外齿轮间的齿间隙较大。通常在零齿差传动中,把     

截锥型渐开线少齿差行星传动的计算与应用

设计少齿差行星齿轮传动,需解决的主要矛盾是当内齿轮与行星轮齿数很接近时的齿廓重迭干涉与节点对方齿顶干涉的问题。为此采用短齿和大角度修正。这样常常引起重迭系数ε的下降甚至小于1,在计算过程中需反复调整重复计算。刀具参数亦作为原始条件并影响计算结果,给设计与工艺带来许多不便。当齿数差为1时,啮合角达54°～56°,齿     

渐开线少齿差行星减速器齿轮副的计算

少齿差行星齿轮减速器是属“K-H-V”传动,其传动原理和摆线针轮减速器一样,所不同的是用渐开线啮合代替摆线针齿啮合。少齿差行星齿轮减速器的特点是速比大,结构紧凑,重量轻,体积小,效率也较高一般η=0.8—0.9。由于采用内啮合和较大的变位,因而提高了齿的表面接触强度和弯曲强度。进、出轴     

渐开线内啮合少齿差齿轮传动变位系数的一元二次方程求解方法

本文提出在传动的啮合角和重合度数值已知的条件下,通过解一元二次方程求少齿差内啮合齿轮传动的变位系数。此法适用于不计齿顶高系数和要求径向间隙保持为固定值的两种情况。利用此法求变位系数比用试算法简便,比用查表法的适应性要大,计算也不繁杂。不过在求得变位系数后,仍要验算齿廓重叠干涉。     

渐开线少齿差行星减速器内齿轮齿形系数简易计算法

渐开线少齿差行星减速器齿轮的强度主要取决于抗弯强度。目前抗弯强度的理论计算存在两个问题: 1.计算结果不能完全反映实际强度,只能作为估算,供参考用。2.计算方法繁杂。尤其是内齿轮的弯曲齿形系数,由于少齿差传动为内啮合,采用了大变位的短齿,齿形系数有时无现成的数据,需要按设计参数进行计算。本文介绍用梯形法计算内齿轮齿形系数。这种方法同样只能用作估算,但是比现在常用的抛物线插入公式法和验算方程法都要简单得多。     

少齿差内啮合齿轮传动变位系数的计算

一对内啮合齿轮由于齿数差较少,中心距太小,容易发生齿廓重迭干涉,因此须采用移距变位齿轮和使用短齿,其目的就在于加大中心距和缩短齿顶。上海某工厂经多次计算积累起来的经验,建议移距变位时,对Z_2=32,Z_2-Z_1=1,可     

内齿轮

内啮合传动在工程机械中应用较广,它与外啮合传动比较有不少优越性。如起重、挖掘机械的回转机构,用内啮合齿轮则有中心距短、结构紧凑、接触应力小、润滑性能好等优点;但容易发生内齿轮特有的干涉现象。本文将扼要介绍利用综合界限图及解析法检验内齿轮的干涉项目及行星轮数目、内齿轮强度等有关问题。     

内平动齿轮传动设计CAD方法研究

为了解决内平动齿轮传动设计中几何参数,特别是变位系数确定困难、计算过程繁琐和计算结果精度不高等问题,本文引入了CAD技术,在优化软件平台上实现了计算过程的自动化和几何参数的优化,通过运动仿真在设计阶段实现了产品的质量控制;并结合设计实例验证了该方法的优越性,为渐开线少齿差行星齿轮传动的设计和干涉检验提供了一种方法。     

基于系统变形对减速机输出齿轮修形量的分析及优化

液压挖掘机回转减速机输出齿轮因悬臂结构和回转支承轴线偏斜而引起的与回转支承内齿圈的干涉,是导致齿面破坏的重要原因。本文以液压挖掘机回转减速机输出齿轮为研究对象,综合考虑回转支承轴线偏斜和回转减速机输出齿轮悬臂结构而引起的啮合齿面的干涉影响,采用对输出齿轮的齿顶、齿面梯度减薄的方法消除齿面干涉,改善啮合质量;定量地分析了啮合副外部边界条件、齿轮参数和产生的齿面干涉量之间的关系,进而给出了确定输出齿轮齿顶、齿面梯度减薄量的计算方法;并以某回转减速机产品的输出齿轮修形算例与样机测试作为补充,验证了本文所述优化方法的有效性。     

少齿差建筑卷扬机的设计与加工

通过对少齿差传动建筑卷扬机齿轮啮合性能的分析，提出有关该机的设计要点及加工注意事项。     

行星齿轮传动中齿圈顶圆直径的合理确定

在行星齿轮传动中,内齿圈齿顶圆直径的确定十分重要,采用传统的计算公式所得到的计算结果,有时会造成内齿圈齿顶圆与行星轮齿根过渡曲线部分产生干涉,并导致内齿圈的严重磨损。本文介绍了内齿圈齿顶圆直径的两种计算公式,公式中还考虑了行星轮的加工方法对轮齿啮合状况的影响,所得到的计算结果避免了干涉现象的出现。１内齿圈顶圆直径的合理确定齿顶圆直径不仅取决于齿数Ｚ、变位系数Ｘ和模数ｍ,而且也取决于计算系统和所采用的刀具。确定内齿圈齿顶圆直径时,应避免行星轮齿根过渡曲线与内齿圈齿顶的干涉。图１中,行星轮１与内齿圈…     

内啮合齿轮泵排量的精确计算

内啮合齿轮泵是一种采用内啮合齿轮副传动的高效、低噪、有较高自吸性能的齿轮泵,广泛用于各类液压传动系统,特别是在传递某些粘性大、腐蚀性强的特殊流体领域具有不可替代性。针对一副具有渐开线齿廓直齿内啮合齿轮泵,推导了齿轮副的参数化瞬时流量公式,根据传递齿廓间是否存在齿侧间隙,由传动工作原理,分析其啮合过程,得到包含有重合度系数的理论精确排量的计算公式。以实例计算比较了排量公式随重合度系数的变化,结果表明具有齿侧间隙的排量更大。理论排量的精确计算对于设计制造精确流量的内啮合齿轮泵及侧板卸荷槽的设计具有极为重要的参考价值。     

谈谈行星传动卷扬机的密封结构

我国的快速建筑卷扬机减速器传动方式大体可分为三大类:1.老式的直齿传动;2.斜齿传动;3.行星齿轮传动(包括少齿差传动、摆线针轮传动)。其中行星齿轮传动的卷扬机在行业里生产量颇大,最有代表性的是全国统一图纸的JD-11.4型卷扬机。但其低速级的渗漏油问题一直没有得到妥善解决,几乎所有厂家生产的该型号卷扬机都发生过     

渐开线直齿轮弹流润滑数值分析及摩擦系数的研究

高速重载齿轮的载荷变化范围大,齿间润滑对其啮合过程的影响较大,包括在啮合过程中油膜厚度和油膜压力等因素,但在分析时其数值计算的难度也很大,为了提高计算的稳定性,本文采用多重网格法来求其数值解,得出了一对齿瞬时接触区的油膜厚度和油膜压力分布,并通过进一步计算,得出了一个啮合周期内的最小油膜厚度。摩擦系数是齿轮传动的重要参数,对齿轮的啮合效率有重要影响,本文结合弹流润滑理论,得出一个周期内摩擦系数的数值解,并考虑了转速的影响,得出了在不同转速下的摩擦系数曲线。     

齿轮传动效率比较分析

通过齿轮传动啮合效率的计算与试验结果的分析,归纳出啮合效率与齿面摩擦系数存在线性关系;并对影响齿面摩擦系数的各种因素和简化计算方法进行了探讨。     

线图法计算2K-H型行星齿轮传动的角度变位

在2K-H(NGW)型行星齿轮传动中(见图1)为了充分发挥行星齿轮传动的优越性,减少配齿约束条件,提高外啮合齿轮强度,通常采用大的角度变位齿轮,而利用角度变位基本公式计算角度变位,计算繁杂、易出差错,本文推荐用线图法、即方便又迅速、经过试算,其误差仅为公法线长度公差值的三分之一。     

少齿差行星减速机构用途的推广

<正> 一、前言行星齿轮机构在机械行业已被广泛用于减速、增速、差动、合成和操纵等过程之中。然而,对于少齿差行星齿轮传动的应用,仅局限于航空工业或减速机设备,灵活用于一般工业领域的不多。通过学习和直接在滚筒部件上初步采用少齿差行星机构以实现减速的验证工作,我们感到,少齿差行星机构与一般轮系比较,有很多独特之处。 1.一级传动即能得到很大的传动比;这有利于使设备结构紧凑、省料,因而占地面积小。     

齿廓修形和齿向修形

提高齿轮转动承载能力的方法之一是齿廓修形(profile modification)和齿向修形(axial modification)。采用齿廓修形和齿向修形可以改善啮合过程和啮合部位,提高齿轮传动的可靠性和强度,而不改变齿轮啮合的几何尺寸。修形到一定程度,可以补偿制造误差、安装误差和弹性变形,提高传动运行的平稳性,减小噪声和振动。对于齿宽大于一个轴向齿距的高速斜齿轮传动,也应采用齿廓修形,主要改善吸油和形成油楔的条件。齿廓修形又分为修缘(tip relief)和修     

施工升降机齿轮齿条时变啮合刚度规律分析

齿轮齿条传动是重要的机械传动方式之一,将齿轮的回转运动转变为齿条或齿轮的直线往复运动,其啮合时产生的时变啮合刚度是齿轮齿条啮合的主要激励形式,对系统噪声与振动产生了一定的影响。本文依据施工升降机齿轮齿条模型,针对齿轮齿条时变啮合刚度,基于势能法与叠加法提出齿轮齿条时变啮合刚度解析计算模型,并利用有限元法验证了计算模型的正确性。同时,在解析模型的基础上,分析了齿轮齿条齿宽、啮合中心距对齿轮齿条时变啮合刚度的影响规律。结果表明,建立的解析计算方法能够准确计算齿轮齿条时变啮合刚度,为齿轮齿条传动系统动态特性分析提供了理论基础。