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本文探索了440C不锈钢的注射成形工艺,对脱脂、烧结等关键工艺进行了研究,分析了烧结温度对变形的影响.结果表明:采用两步脱脂法可得到无缺陷的脱脂坯;严格控制烧结温度是获得无变形烧结样的关键.合适的440C不锈钢注射成形工艺为:用二氯甲烷溶剂,在37℃脱除坯体中可溶性粘结剂组元,在升温速率为2.0℃/min、最高脱脂温度950℃、保温时间为1h和Ar脱脂气氛条件下脱除坯体中剩余粘结剂;当烧结温度为1 270℃,保温时间为60min时,440C不锈钢样品热处理后的性能为:密度7.24 g/cm3,硬度为50 HRC. 相似文献
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用金属注射成形方法(MIM)制备了440C不锈钢样品,讨论了烧结工艺对其力学性能和耐腐蚀性的影响,并分析了碳、氧含量、装载量对烧结变形的影响,结果表明:440C不锈钢合适的真空烧结温度为1 230-1 240℃,在真空1 240℃烧结保温30 min试样的密度为7.56 g/cm3,热处理后的抗拉强度和硬度分别为876.3 MPa和57.7 HRC;注射成形440C不锈钢在NaCl溶液中主要发生点蚀,热处理后,残余奥氏体基体中析出碳化物,其周围的贫铬区将成为被优先腐蚀的地方;碳含量的波动影响其尺寸精度,甚至会引起变形;提高试样固体粉末装载量有利于提高制品的密度和尺寸精度,装载量60%的试样在1 240℃烧结后的收缩率为14.6%. 相似文献
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机械合金化制备TiC弥散强化440 C不锈钢复合材料 总被引:1,自引:0,他引:1
在440C高铬不锈钢粉末中分别添加25%、35%、45%(体积分数)TiC粉末,利用机械合金化球磨制备复合粉,再经过成形、真空烧结、热等静压等工艺,得到了TiC弥散强化440C不锈钢.通过对试片进行XRD、SEM和激光粒度分析以及视孔隙率、硬度和抗弯强度的测试,研究机械合金化工艺对制备弥散强化复合材料的影响.结果显示,在球磨转速为600 r/min、BPR80、温度30℃、球磨时间16 h的条件下,得到TiC粒径从90 μm降至3 μn、均匀分布在440C基体中的最佳复合粉.提高真空烧结温度,或再经热等静压处理,都可得到视孔隙率低的合金,合金的硬度与强度提高,其中添加35%TiC,1 300~1 400℃真空烧结以及热等静压处理的合金有较高的硬度与强度. 相似文献
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针对304不锈钢2B板表面发生的线鳞缺陷,采用扫描电镜对缺陷处形貌和成分进行了分析,采用光学显微镜对同期生产的板坯、热轧卷进行夹杂物分析。结果表明,304线鳞缺陷是由CaO- SiO2- MgO夹杂物引起。在304不锈钢的工业生产中,通过控制炼钢过程工艺,有效改善了钢中夹杂物水平,并减少了304不锈钢2B板表面线鳞缺陷的发生率。改进后,板坯边部和中部试样中夹杂物以5~10 μm为主,热轧板中C类硅酸盐夹杂和D类球状氧化物夹杂都为0.5级,线鳞缺陷的发生率跟改进前相比降低了1.35%。 相似文献
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本文针对不锈钢热加工过程中常见的质量缺陷,以不锈钢热加工温度控制理论为基础,结合不锈钢的高温力学性能,研究了不锈钢在连铸、加热、轧钢和退火等热加工过程中质量缺陷产生的原因,提出了质量缺陷的控制措施,对于提高不锈钢产品质量具有重要的意义。 相似文献
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分析了叉车用门架型钢Q440C钢轧材翼缘裂纹缺陷。结果表明,门架型钢轧材翼缘裂纹缺陷是由铸坯角部裂纹造成的。通过将保护渣1 300 ℃黏度、碱度和1 350 ℃熔化速度分别由0.96、0.75和51调整到1.55 Pa·s、0.96和47 s;振幅振频分别由6 270 μm和65 cpm调整到5 560 μm和88 cpm;二冷水比水量由0.40降低为0.25 L/kg;结晶器一冷水流量由145增加到155 m3/h;进水温度由25~28增加到30~33 ℃;拉速由0.60~0.65提高到0.70~0.75 m/min,解决了Q440C门架型钢翼缘的裂纹问题。 相似文献