WQ－10型煤气平焰烧嘴的试验研究

对ＷＱ－１０型煤气平焰烧嘴进行了各种尺寸的１１冷态和热态试验，确定了结构尺寸，并取得了空气和煤气的Ｐ－Ｖ特性曲线。煤气流量在５０～７６０ｍ３／ｈ，空气消耗系数在１．０２～１．１２范围时，平火焰稳定，烟气中ＣＯ含量低于０．１％，噪音低于８５ｄＢ（Ａ）。     

武钢热轧厂4号加热炉FJFB—8型煤气平焰烧嘴试验研究

对ＦＪＦＢ－８型煤气平焰烧嘴进行了冷态和热态试验，确定了合理的结构尺寸，获得了空气和煤气Ｐ－Ｖ特性曲线。煤气流量在４８～５３５ｍ３／ｈ，空气消耗系数在１．０５～１．１０范围时，平火焰稳定，烟气中ＣＯ的含量低于０．１％，噪音低于８５ｄＢ（Ａ）。烧嘴各项性能达到了热轧厂改造的工艺要求。     

油气混用可调焰烧嘴的研究及应用

对武钢热轧厂４号加热炉改造用油气混用可调焰烧嘴进行了详细的试验研究,确定了烧嘴的结构尺寸,得到了烧嘴的性能参数。煤气流量在１３２￣８８５ｍ＾３／ｈ、重油流量在４４￣２２０ｋｇ／ｈ、空气消耗系数在１．０３￣１．１８范围时,烧嘴能够稳定燃烧,烟气中ＣＯ的含量低于０．１％,噪音低于８５ｄＢ（Ａ）。烧嘴在现场使用效果良好。     

200m^3／h煤气平焰烧嘴的热态试验研究

通过２００ｍ＾３／ｈ煤气平焰烧嘴的热态试验，得到了该烧嘴的燃烧火粉形状尺寸和Ｐ－Ｖ特性数据。结果表明该烧嘴燃烧稳定，燃烧能力达到４７５ｍ＾３／ｈ，调节比达到１：５．４，可以满足武钢热轧厂３号加热炉的工艺要求。     

铁素体—珠光体钢组织和性能关系

本文对含０．０６５％￣０．２２％Ｃ、０．００２￣０．０２１％Ｓ、０．６￣１．５％Ｍｎ、０．０２￣０．４％Ｓｉ（重量百分数）系列钢（普通Ｃ－Ｍｎ、Ｃ－Ｍｎ－Ａｌ、Ｃ－Ｍｎ－Ｎｂ－Ａｌ钢）进行了研究，大多数此类钢经常化处理，以８００￣４００℃的平均冷却速率在４０￣０．８Ｋｍｉｎ＾－１变化。这相当于１２￣５００ｍｍ厚板在空气中冷却的速率。一些高温奥氏体化处理随后炉冷的钢产生粗铁素体晶粒和粗晶界碳化物。得     

武钢320t鱼雷罐国产烘烤燃烧器的热态试验研究

通过对研制的开钢３２０ｔ鱼雷罐烘烤燃烧器进行１：１的热态试验研究，得到了该燃烧器的各项技术性能；燃烧器点火时间〈４ｓ，无明显着火延迟；燃烧能力（煤气流量）为１２８５ｍ＾３／ｈ；燃烧能力调节比为５．５；在最小空气消耗因数ｎ＝１．０３５下工作时，燃烧废气中ＣＯ〈１０００×１０＾－６；在调节比正常范围内工作时，燃烧火焰稳定，火焰长度为１．５－４．５ｍ，罐外噪音最大为８０．２ｄＢ（Ａ），该燃烧器的各项技术     

影响攀钢冷轧厂氧化铁粉质量的因素及保证措施

针对攀钢冷轧厂用盐酸酸洗液，生产氧化铁粉的过程，探讨了温度、浓缩酸密度、煤气热值及成分等对氧化铁粉质量的影响。认为当温度为６３０￣６７０℃，浓缩酸密度为１．３￣１．４ｋｇ／ｍ＾３，煤气热值１９００ｋＪ／Ｎｍ＾３，空煤比０．９￣２．０情况下，能够保证氧化铁粉的质量。指出了提高产品质量的关键在降低硅含量。     

提高煤气发热值的技术探讨

山东镁矿选用Ｗ－ＧΦ３ｍ煤气发生炉，以阳泉无烟煤为入炉原料，通过控制饱和空气温度和炉况，生产出的煤气中ＣＯ含量２７％￣３０％，保证了高温隧道窑烧成温度１６００℃的长期稳定。     

Q235钢亚态再结晶模型的建立

在物理冶金基本模型基础上，通过实验数据进行回归，建立了Ｑ２３５普碳钢的亚态再结晶及晶粒长大模型，模型和实验所测结果相吻合，采用双道次进行压缩实验，条件为变形速率０．０１－０．１ｓ＾－１，变形温度９５－１１００℃，初始晶粒尺寸５６－８５μｍ。     

丙酮增敏－吐温40化学发光新体系测定痕量锇（Ⅳ）的研究

研究了吐温４０－ＫＯＨ－Ｏ＿ｓ（Ⅳ）化学发光新体系，发现丙酮等有机溶剂对该化学发光反应有很大的增敏作用。锇量在１．０×１０￣（－８）～１．０×１０￣６ｇ／ｍｌ范围内，发光强度与锇量成正比。方法的检出限为１．１×１０￣（－１０）ｇ／ｍｌ；对于１．０×１０￣（－７）ｇ／ｍｌ的Ｏ＿ｓ（Ⅳ）重复１１次测定发光强度的相对标准偏差为２．２％。     

SiC微粒对Ni—W—SiC复合镀层工艺及性能的影响

讨论了工艺参数对镀层成份的影响及热处理方式对Ｎｉ－Ｗ－ＳｉＣ复合镀层组织结构、硬度和耐磨性的影响。结果表明，采用电沉积工艺，可得到含Ｎｉ５０％￣５５％、Ｗ４２％￣４５．４％、ＳｉＣ３．０％￣７．６％的复合镀层。Ｎｉ－Ｗ－ＳｉＣ复合镀层在镀态时为非晶态，经５００℃热处理１ｈ或氮碳共渗后，镀层已晶化，产生了镍固溶体和少量的γ－ＦｅＮｉ相，经氮碳共渗后还有ＷＣ和ＷＮ相。ＳｉＣ微粒的加入显著地提高了Ｎｉ－     

34CrNi3Mo钢的高温变形行为

利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机，研究了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ合金结构钢在温度８４０￣１２００℃，变形速度０．１￣８０ｓ＾－１的变形条件下的热压缩行为。获得了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢在热变形时发生动态再结晶的临界条件（包括临界因子Ｚｃ和临界应变εｃ）及再结晶晶粒大小Ｄｄｙｎ与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ、奥氏体起始晶粒尺寸Ｄ０和应变ε之间的关系，并给出了回归公式。     

5—（2－噻唑）偶氮－8－氨基喹啉的合成及光度法测定微量钴

合成了新试剂５－（２－噻唑）偶氮８－氨基喹啉（ＴＡＡＱ），测定了它的酸离解常数，并用于光度法测定微量钴。在ＣＴＭＡＢ存在下，０．０４～０．０２ｍｏｌ／１ＮａＯＨ介质中，ＴＡＡＱ与Ｃｏ￣２＋形成１：３的深蓝色络合物，最大吸收峰位于６３０ｎｍ，摩尔吸光系数ε＝１．２３×１０￣５１．ｍｏｌ￣－１·ｃｍ￣－１。Ｃｏ￣２＋在０～１０μｇ／２５ｍｌ范围内符合比尔定律。方法具有较好的选择性，已用于ＶＢ＿（１２）及矿石分析，结果满意。     

铸态铝锂合金中氢的测定

铸态铝锂合金中氢的测定陈文绣，陈文，李素娟（中国科学院金属研究所，沈阳，１１００１５）作者曾用ＩＴＨＡＣ２００２型氮载气熔融法快速定氢仪测定了挤压态铝锂合金中氢，指出铝锂合金试样暴露在空气中存放和浸泡在丙酮中存放在氢含量是一致的￣［１］．本文根据这一...     

铁（Ⅱ）－1－（2－吡啶偶氮）－2－萘酚－TritonX－100显色体系的研究及应用

本文研究了ＴｒｉｔｏｎＸ一１００存在下，铁（Ⅱ）与１－（２－吡啶偶氮）－２－萘酚（ＰＡＮ）的显色反应，在ＰＨ值３．０～９．０范围内，配合物的最大吸收波长为７４０ｎｍ，表现摩尔吸光系数ε＝１．６×１０￣４Ｌ·ｍｏｌ￣（－１）·ｃｍ￣（－１），铁量在０～８０ｕｇ／２５ｍｌ范围内遵守比耳定律。该法用于纯铝、铝合金、铝基稀土合金中微量铁的测定，结果准确。     

应用正交试验设计法降低均热炉燃耗

应用正交试验设计法降低均热炉燃耗贾启超（鞍钢第一初轧厂）我厂共有上部大单烷嘴式均热炉８座（每座炉坑尺寸为长７．５６ｍ×宽２．７４ｍ×深４．１ｍ），由于这种炉型的炉坑较长，并且采用的是共用一个鼓风机和一个空气预热器的集中预热供风系统，因此，煤气和空气的...     

新型陶瓷燃烧器的模型实验研究

在理论分析的基础上，设计了一种新型陶瓷燃烧器，并进行了冷态模型实验研究，实验结果表明：（1）空、煤气通道联吹的阻力系数分别为4．8－5．0和1．8－2．0；（2）煤气通道的配气均匀度达到了92．46％；（3）一、二次风出口配气均匀度达到了90．66％和94．57％。现场使用情况表明，本陶瓷燃烧器在纯烧高炉煤气的情况下，风温可稳定在1100℃的水平。     

硫脲络合活性炭吸附原子吸收法同时测定金和银

研究了王水溶解，加硫脲络合经活性炭吸附后，在高氯酸－硫脲介质中用火焰原子吸收光谱法同时测定金和银。结果表明方法回收率金为９７．１￣１０２．９％，银为９８．４％￣１０３．３％；相对标准偏差金为１．３７％，银为１．６７％，结果满意。     

5－Br－PADAT分光光度法测定微量铂

本文研究了显色剂５－（５－溴－２－吡啶偶氮）－２,４－二氨基甲苯（５－Ｂｒ－ｐＡＤＡ）与铂（Ⅱ）的显色反应。在正丙醇存在下,在０．２￣１．０ｍｏｌ／ＬＨ＿３ＰＯ＿４介质,Ｈ飞介质中,放置３５ｍｉｎ,铂与５－Ｂｒ－ｐＡＤＡＴ形成稳定的１：１蓝紫色配合物,其最大吸收波长在６０２ｎｍ处,表现摩尔吸光系数为７．９×１Ｏ￣４·ｍｏｌ￣－１·ｃｍ￣－１．铂量在０～２５μｇ／２５５ｍｌ范围内符合比尔定律。应用本法测定了催化剂中微量的铂,结果满意。     

熔学原炼铁—汽油合成—发电集成系统过程模拟

将熔态还原炼铁产生的煤气在净化后发电或经改质后合成汽油的集成系统可以解决熔态还原炼铁的尾气利用问题及联合循环发电和煤基汽油合成造气投资成本高的问题。从效率、规模和产品结构各方面考虑，过程模拟结果显示：二段法熔态还原炼铁－煤气联合循环发电、二段法熔态还原炼铁－煤气蒸汽发电、一段法熔态还原炼铁－煤气联合循环发电、一段法熔态还原炼铁－煤气合成汽油－尾气蒸汽发电流程，有实现产业化的问题。