4Cr3Mo2V钢高速热模锻模具的应用研究

试验研究了用于ＡＭＰ５０－ＸＬ高速热模锻机的４Ｃｒ３Ｍｏ２Ｖ钢热作模具。生产试验表明，新开发的４Ｃｒ３Ｍｏ２Ｖ负热锻模的使用寿命明显高于Ｈ１１钢热锻模，也略高于Ｘ３２ＣｒＭｏＣｏＶ３３３钢热锻模的使用寿命。     

延长冷挤压凸模使用寿命的研究

Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢冷挤压凸模，应用１２００℃淬火，５６０℃回火三次，磨削加工，软氮化和滚压的复合强化工艺，可以改善其表面凹凸状况，产生较大的残余压应力，使其寿命得到大幅度提高。     

Cr12MoV冷挤凸模断裂的失效分析

通过断口分析、受力分析等方法,对Ｃｒ１２ＭｏＶ钢冷挤凸模的断裂性质和断裂原因进行了分析。判定其断裂属于过载正向脆性断裂,断裂主要原因是挤压变形度过大、凸模工作端形状不合理、凸模顶端直径过大、Ｃｒ１２ＭｏＶ钢带状碳化物的分布方向不合理及强度不足。建议采用两次挤压成形、改进凸模工作端的形状设计、减小凸模顶端直径和改用基体钢。     

25Cr3Mo3VNb钢热锻模复合渗强化处理

２５Ｃｒ３Ｍｏ３ＶＮｂ钢热锻模复合渗强化处理南昌湾里工具厂（３３０００４）王荣滨南昌新维厂鹏里２５Ｃｒ３Ｍｏ３ＶＮｂ（简称ＨＭ３）钢是我国近年研制成功的新型高强韧热作模具钢。ＨＭ３钢内燃机叶片热锻模采用复合渗强化新工艺，能使其使用寿命比常规工艺高３～...     

10CrMo910钢厚壁管接头取消焊后热处理的研究

采用深缺口插销法评定了１０ＣｒＭｏ９１０钢冷裂纹和再热裂纹敏感性；采用高温模拟试验对比了未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢厚壁管接头的性能。试验结果表明：（１）３５ｍｍ厚的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头焊前预热（１００￣２００）℃可防止冷裂纹；（２）１０ＣｒＭｏ９１０钢裂纹敏感性轻微，取消其焊后热处理，在高温运行过程中不会产生再热裂纹；（３）未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０管接头具有更优良的力学性能     

热模法球铁管生产中如何获得优质涂层

热模法球铁管生产中如何获得优质涂层邢台钢铁公司李双喜ＭｅａｓｕｒｅｓＧｅｔｉｎｇＧｏｏｄｃｏａｔｉｎｇｉｎＭａｋｉｎｇＮｏｄｕｌａｒＩｒｏｎＰｉｐｅｂｙＨｏｔＭｏｄｅｌＬｉＳｈｕａｎｇｘｉ（ＸｉｎｇｔａｉＳｔｅｅｌａｎｄＩｒｏｎＣｏ．）采用热模法生...     

冲模的渗硼工艺

冲模的渗硼工艺广西机电职工大学（广西南宁５３０００７）韦玉屏电机转子叶片的材料为０．５ｍｍ硅钢片，用６工位级进模冲压加工．凸模材料原选用Ｔ１０Ａ，因磨损快，后改用Ｃｒ１２ＭｏＶ，耐磨性大大提高。但凸模出现折断现象，现改用Ｔ８Ａ钢，经固体渗硼、淬火、回...     

20 钢制造齿模试验

通过对Ｃｒ１２ＭｏＶ、Ｔ１０和２０钢制造齿模的研究，发现２０钢制造的齿模经直接淬火后，韧性大大优于Ｃｒ１２ＭｏＶ、Ｔ１０钢制造的齿模，平均使用寿命提高１５～２０倍。     

回火温度对20CrMnMo和17Cr2Ni2Mo钢渗碳层的强韧性及耐磨性的影响

研究了不同低温回火温度对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢渗碳层强韧性和耐磨性的影响，结果表明，在１８０－２６０℃之间，随着回火温度升高，两种钢的硬度逐渐下降，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢的冲击韧性于２２０℃时出现峰值，２４０－２６０℃时明显下降，２０ＣｒＭｎＭｏ钢的冲击韧性变化不明显，似乎２２０℃时出现不明显的峰值，显微硬度沿层深的分布及耐磨性逐渐下降。     

45Cr2NiMoVSi热模具钢的热处理

４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ热模具钢的热处理青海锻造厂（青海乐都８１０７００）刘发顺４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ钢是高强韧性的大截面热锻模具钢，该钢碳含量低，Ｃｒ、Ｍｏ含量高，并有Ｖ、Ｓｉ等元素，回火时析出Ｍ２Ｃ、ＭＣ型碳化物，使钢产生二次硬化效应。与国内常...     

防止20CrMnMo钢齿轮磨削裂纹热处理工艺研究

本实验针对２０ＣｒＭｎＭｏ钢容易出现磨削裂纹的问题，从控制渗碳淬火处理质量入手，重点提出了２０ＣｒＭｎＭｏ钢采用调质热处理，渗碳后增加－道高温回火工序，以及低温回火温度采用２２０－２４０℃的处理工艺。鉴于渗碳层可获得良好的组织，硬度和残余应力状态，将有利于防止磨削裂纹的产生。     

稀土高速钢在高速冲模上的应用

稀土高速钢（Ｗ１２Ｍｏ２Ｃｒ４ＶＲｅ）是一种具有高硬度、高韧性、高耐磨性的新型材料，目前主要用于刃具生产。我厂吸取其经验较成功地用于高速冲模，替代了进口高速冲模用于生产。组合凸模一次刃磨寿命已达到３０万次，模具总寿命达２０００～３０００万次。     

四元扩散偶技术及其在相图研究中的应用（Ⅱ）Mo－Fe－Ni和Mo－Ni－Co三元系在1200℃时的相平衡

采用一个Ｍｏ－Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｏ四元扩散偶试样，测定了Ｍｏ－Ｆｅ－Ｎｉ和Ｍｏ－Ｎｉ－Ｃｏ在１２００℃时的两个三元系等温截面；并借助金相显微镜、扫描电镜能谱仪以及电子探针，确定了Ｍｏ－Ｆｅ－Ｎｉ三元系在１２００℃时三元合金中三元化合物Ｐ相的存在。该系统中存在ｂｃｃ（Ｍｏ）、μ－Ｆｅ７Ｍｏ６、δ－ＭｏＮｉ、ｂｃｃ（Ｆｅ）、ｆｃｃ和Ｐ六个单相区；在Ｍｏ－Ｎｉ－Ｃｏ三元系中存在ｂｃｃ（Ｍｏ）、δ－ＭｏＮｉ、μ－Ｃｏ７Ｍｏ６和ｆｃｃ四个单相区。     

FII与10CrMo910热817焊接及接头高温运行的适应性

对１２％Ｃｒ的马氏体高强钢与２１／４Ｃｒ耐热钢异质接头采用不同焊条匹配的利、弊进行了探讨。通过Ｘ２０ＣｒＭｏＷＶ１２１（ＦＩＩ）与１０ＣｒＭｏ９１０小径管接头接８１７焊条焊接和接头在５８０℃、１０．３ＭＰａ工况长期服役后取样试验的结果。认为高匹配焊接ＦＩＩ与１０ＣｒＭｏ９１０接头，只要焊接工艺恰当，可以有效地避免焊缝和热影响区冷裂；低合金侧热影响区脱碳现象将不太严重；接头经高温七万多小时运行，未出     

W6Mo5Cr4V2高速钢超塑性能的研究

对Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢进行了组织超塑性研究。结果表明：经１０４０℃二次循环淬火处理后的Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４２高速钢，在变形温度为７８０℃－８１５℃，     

高淬透性轴承钢GCr15SiMo的工艺性能

研究了高淬透性轴承钢ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ的热处理工艺。研究结果表明，ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ钢具有良好的热处理工艺性，从８３０－８７０℃油淬后，硬度在６５ＨＲＣ以上，淬裂敏感性小，并具有良好的抗回火性。可适用于制造要求尺寸稳定，在２５０℃以下工作的特大型轴承。试生产结果表明，ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ钢的淬透性明显地优于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ钢。     

Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNb热疲劳性能的影响

采用Ｕｅｄｅｈｏｌｍ法研究热作模具钢４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ和添加１．５％Ｍｎ后该钢的热疲劳性能。结果表明，添加１．５％Ｍｎ后，４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ钢的热疲劳抗力有所下降。试验结果同时表明，影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。     

真空热处理对4CrMoV1Si模具特种性能的影响

用透射电镜、扫描电镜、光学显微镜和体视显微镜，观察分析了挤压铝合金钐４Ｃｒ５ＭｏＶ１ Ｓｉ钢模具经不同真空热处理后的显微组织和热磨损、热疲劳的表面形貌，从而优选出合理的真空热处理工艺。用工具显微镜和块规测量了真空热处理的变形量，试验结果表明，经１０４０℃真空加热，０．１３３～８００００Ｐａ气压下真空油淬，６００℃＋５８０℃两次电炉回火的４Ｃｒ５ＭｏＶ１Ｓｉ钢模具，具有良好的综合性能，均匀致密的组织     

四元扩散偶技术及其在相图研究中的应用：（II）Mo—Fe—Ni和Mo—Ni…

采用一个Ｍｏ－Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｏ四元扩散偶试样，测定了Ｍｏ－Ｆｅ－Ｎｉ和Ｍｏ－Ｎｉ－Ｃｏ在１２００℃时的两个三元系等温截面；并借助金相显微镜、扫描电镜能谱仪以及电子探针，确定了Ｍｏ－Ｆｅ－Ｎｉ三元系在１２００℃时三元合金中三元化合物Ｐ相的存在。该系统中存在ｂｃｃ（Ｍｏ）、μ－Ｆｅ７Ｍｏ６、δ－ＭｏＮｉ、ｂｃｃ（Ｆｅ）、ｆｃｃ和Ｐ六个单相区；在Ｍｏ－Ｎｉ－Ｃｏ三元系中存在ｂｃｃ（Ｍｏ）、δ－ＭｏＮｉ、     

34CrNi3Mo钢高温变形行为与Zener—Hollomon因子的关系

通过热模拟压缩试验，研究了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ合金结构钢在温度８４０￣１２００℃，变形速度０．１￣８０Ｓ＾－１变形条件下的热压缩行为。获得了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的变形激活能及峰值流动应力（σｐ）、发生动态再结晶的临界条件（包括临界因子Ｚｃ和临界应变εｃ）和再结晶晶粒大小（ｄ）与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ的关系，并给出了回归公式。