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针对新疆八一钢铁公司炼钢厂连铸拉速低、炉机不匹配等问题,对连铸各生产工序进行了改造。通过大量试验,初步确定了较合理的工艺操作参数,并取得显著效果。 相似文献
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连铸二冷喷嘴热态性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
连铸二冷喷嘴热态性能的研究是实现二冷动态控制的前提。本文主要讨论连铸二冷喷嘴热态性能的研究方法,喷嘴与铸坯间的传热机理以及影响因素。 相似文献
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结晶器磨损对连铸小方坯鼓肚变形及内裂纹形成的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
应用连铸坯凝固传热与应力分析耦合数学模型,定量地描述了坯壳与结晶器壁间气隙的大小和分布,着重研究了器磨损对坯壳鼓肚变形和内裂纹形成的影响。结果表明:气隙首先形成于坯壳的角部区域,并且以顶角处的气隙厚度最大,逐渐向中心区扩展;当结晶器磨损严重时,坯壳偏角区成为热节区,在热节区内坯壳厚度最薄,同时在结晶器下半部产生鼓肚变形,这种变形起始于坯壳最薄弱的偏角热节约。在热节区附近的铸坯对角线凝固前沿前生的力学应变达到临界应变,使铸坯产生内裂纹。研究结果验证了严重的结晶器磨损是连铸坯产生鼓肚变形、偏角区内裂纹乃至漏钢事故的重要原因之一,也说明了铸坯偏角区内裂纹是起源于对角线的凝固前沿并向温度相对较高的两个薄弱环节-表层热节区和凝固前沿方向扩展。 相似文献
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用粘-弹塑性理论分析计算了连铸板坯鼓肚变形量,计算中考虑了蠕变过程和热应力,其结果与实测值吻合较好,此公式具有较高的可靠性。对板坯连铸机设计中的辊子排列及板坯质量的控制有实用价值. 相似文献
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以相同的冷却强度、拉速、浇注温度、钢种等板坯连铸条件为模拟初始参数,采用相同的凝固潜热处理方式,针对两种常用的板坯连铸二冷边界条件处理方法FCA法和MCA法,分别采用四种不同的传热经验公式,计算了板坯连铸的热过程。得到这两种处理方式四种不同二冷传热经验公式的八组计算结果,并将计算结果与实测值相比较,结果证明,采用FCA法处理边界条件,得到的模拟计算结果与实测值相对误差均小于5%,而利用MCA法处理边界条件,得到的模拟计算结果与实际测量值相对误差在8%左右。因此,采用FCA法处理板坯连铸二冷边界条件得到的模型能更加准确地模拟板坯连铸的热过程。 相似文献
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本文研究了16Mn钢连铸板坯贝壳状断口的宏观及微观形态与金相组织的关系。表明了16Mn钢铸态贝壳状断口是沿着奥氏体晶界断裂,而不是沿着柱状晶晶界断裂。 相似文献
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以传热学为基础,基于ANSYS Fluent有限元软件,通过整体求解法对整体加热炉和大型高温合金GH4698锻坯的温度场进行了模拟研究。利用Fluent UDF编程实现加热炉中的反馈调节系统;冷却过程为出炉空冷,通过计算坯料与空气的对流换热系数,然后利用UDF实现锻坯冷却过程中边界条件的设置。通过模拟和实验结果比较验证可知,锻坯升温和降温的模拟曲线与实测曲线趋势基本一致。由模拟和实验的误差曲线分析可知,在加热过程中,加热段误差较大,而保温段误差较小;冷却过程中高温段误差较大,而低温段误差较小,并分析了模拟和实验误差产生的原因。 相似文献
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利用DEFORM软件定量描述了U75V钢轨轧后不同冷却过程中的弯曲变形的演变规律。结果表明:钢轨冷却过程中弯曲变形不仅受热应力和相变应力作用;而且还受钢轨的不同部位冷速不同、相变进行的程度不同的影响。钢轨空冷过程最终弯曲挠度为0.0913 mm,换算成百米重轨为1.01 m,弯向轨头方向;而以轨头15 ℃/s,轨底6 ℃/s冷速水冷方式冷却时,钢轨最终弯曲挠度为0.044 mm,换算成百米重轨为0.441 m,弯向轨底方向。可见通过控制钢轨不同部位冷速,可使其弯曲变形程度较空冷的小。 相似文献
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大断面轴承钢棒材超快速冷却过程温度场模拟 总被引:2,自引:0,他引:2
对大断面轴承钢棒材高温保温后超快速冷却过程温度场进行模拟,分析超快速冷却过程中棒材断面不同部位温度和冷却速度的变化。利用ANSYS软件,采用计算超快速冷却终冷温度与实测值一致时停止计算的途径,确认换热系数的较精确值,不断修改传热模型,并对其温度场进行求解。结果表明,对于直径Φ≥60mm棒材,运用分段式二次超快速冷却,可在不延长超快速冷却总时间的前提下,提高棒材内部的冷却速度,使棒材断面不同部位的冷却速度均达到抑制网状碳化物析出?过冷奥氏体完全发生珠光体转变的冷却速度要求。 相似文献