HS软土固化剂性能研究

对在水泥中加入１０％的固化素，复合而成的ＨＳ软土固化剂性能与水泥进行了对比研究。结果表明：ＨＳ固化土比水泥固化土强度高３０％以上；ＨＳ固化土与水泥固化土强度均随固化剂（水泥与ＨＳ）掺量增加而增加，但ＨＳ固化土的强度增长率较大；ＨＳ固化土强度，在大于液限的高含水量区出现峰值。     

HS干硬性土壤固化剂的研究

用传统的水泥稳定土路基层，未能获得技术经济上的满意效果，作者研制了一种以矿渣，石灰为主剂，复合几种固化素成的新型土壤固化剂－ＨＳ干硬性土壤固化剂，研究表明：该固化剂自身凝结硬化慢，用于固化土时，除延迟碾压时间长外，还具有强度高，微膨胀等特点。     

H3软土固化剂加固桥台基坑的研究

利用Ｈ３软土固化剂井桩法形成复合地基，对桥台基坑软土进行固化，室内试验及工程实例说明，Ｈ３软件固化剂固化土，各龄期强度高于水泥土，推广使用Ｈ３固化剂具有一定的经济效益。     

土壤固化剂在道路工程中的应用

Aught-set(土壤固化剂)是一种用于改良土壤的高性能固化剂，具有“固化速度快、相对强度高、收缩量小、经固化的土壤不会出现二次流化”等优点，用于公路及城市道路施工还处于试验阶段．介绍了土壤固化剂用于城市道路路面基层及底基层的技术标准、技术方案和试验要求，并对传统路用稳定技术与采用土壤固化剂技术进行了分析比较．试验得出：固化土路基施工方法比传统路基施工方法稳定强度高，养护费用少，环境污染少，施工费用节省20％-30％，在条件允许的情况下，可优先使用．     

不同固化剂对软土渗透性影响的试验研究

软土地基加固中渗透性是工程设计的主要参数.现通过水泥、固化剂1、固化剂2对粘土的室内渗透性试验结果,分析了不同固化土分别在不同掺入比和不同龄期时渗透系数变化的规律.试验结果表明,从固化土防渗效果分析,固2土>固1土>水泥土.同时分析了固化土强度与渗透系数之关系.     

H_3 软土固化剂加固桥台基坑的研究

利用Ｈ３软土固化剂井桩法形成复合地基，对桥台基坑软土进行固化。室内试验及工程实例说明，Ｈ３软土固化剂固化土，各龄期强度均高于水泥土。推广使用Ｈ３固化剂具有一定的经济效益。     

水泥固化土应力应变关系特性研究

对水泥固化风沙土进行三轴试验,分析水泥固化土的应力应变关系特性和固化机理.研究表明,应力-应变εa/（σ1-σ3）～εa关系,在不同水泥固化剂掺量情况下,3种围压均表现出很好的线性关系.水泥固化剂掺量相同的情况下,随着围压的增加斜率减小.水泥固化土应力应变关系曲线为双曲线形式,并且符合土的非线性弹性模型中的邓肯一张模型,选取邓肯一张模型作为水泥固化土的本构模型,其中切线模量Et的确定是通过对应力应变关系来确定其破坏比Rf、初始切线模量E、试验中的终值强度（σ1-σ3）f3个参数来完成.水泥固化剂掺入风沙土,使得土中形成坚固的核心,在所有的空隙中形成水化水泥的致密空间网络骨架结构,使得水泥固化土具有较好的整体强度和水稳定性.     

人工制备有机质固化土力学特性试验研究

为了探讨有机质对水泥固化土物理力学特性的影响以及固化剂XGL2005的固化效果，在软土中添加腐植酸配制得到了不同有机质含量的人工有机质土，并进行了液塑限试验；另外，对单掺水泥固化与水泥添加固化剂XGL2005复合固化有机质土进行了无侧限抗压强度对比试验.试验结果表明,人工有机质土的液限以指数形式增长，塑限则呈线性形式增加；随着固化土中有机质质量分数的增加，固化土的强度呈对数形式下降；而随着固化剂XGL2005掺量的增加，固化土的强度呈幂函数形式增长；固化剂XGL2005可有效消除有机质的不利影响，显著增强水泥固化有机质土的效果.在分析水泥质量分数、固化剂掺量(质量分数)和龄期对强度影响规律的基础上，通过回归分析建立了既可考虑有机质质量分数对强度削减的影响，又能考虑水泥质量分数、固化剂掺量(质量分数)和龄期对强度增强影响的预测模型.     

离子型土壤固化剂固化土基层试验研究

以7 d无侧限抗压强度为评价指标,采用YES等3种离子型土壤固化剂进行固化土适配试验,确定YFS固化土适宜配合比,研究龄期、含水率、养护方式、浸水时间、压实度对YFS固化土无侧限抗压强度的影响,结合微观试验揭示固化土强度形成机理。结果表明:固化土适宜配合比为素土及按其质量比外掺0.02%(质量分数,下同)YFS固化剂、5%水泥;随龄期增长、压实度提升,固化土强度均有所提高;随含水率增加,固化土强度呈先增后减趋势;室温养护强度略低于标准养护强度,不同标准养护龄期试件强度随浸水时间延长略有下降,水稳定性良好;固化剂掺入后无新物质产生,可改善土壤颗粒结合方式,其微观结构以团聚体层叠为主;水泥掺入后有明显水化产物C—S—H凝胶生成,将其填充于团聚体间隙,土体整体结构更为密实,可提高土体抗压强度。     

高分子固化剂对水泥土强度的影响研究

为研究高分子固化剂对水泥土强度的影响,对不同高分子固化剂掺量和土质条件下的水泥土进行室内无侧限抗压强度试验,从宏观上分析高分子固化剂对水泥土强度的影响规律;结合X射线衍射测试和扫描电镜测试,从微观结构上揭示高分子固化剂作用机理,分析高分子固化剂掺量和土质对水泥土强度的影响。宏观分析结果表明：在粉质黏土中,高分子水泥土的抗压强度高于普通水泥土,在粉土中两者强度相近,且两种土质中高分子固化剂掺量变化对水泥土强度影响较小;高分子水泥土在粉质黏土中的韧性表现优于普通水泥土;高分子水泥土在粉质黏土中的破坏应变大于普通水泥土;高分子水泥土在两种土质中的强度不随高分子固化剂掺量的增加而增加。微观测试结果表明：高分子水泥土在粉土中生成较多低硬度矿物成分;高分子水泥土内存在的高分子固化膜,对土颗粒进行包裹、填充与连接,增强了土颗粒之间的黏结。该结果可为地基处理材料相关研究提供一定的参考。     

膨胀土固化剂的研究

以石灰为主要成分，通过掺入其它工业废渣类辅助胶凝材料，研制了一种高效膨胀土固化剂。对膨胀土固化剂的配比进行了优化，并对固化土的主要性质进行了研究。结果表明：经过配比优化后的固化剂固化膨胀土和普通的石灰固化土相比具有强度高，水稳性好，塑性和膨胀性低的特点，且固化效果良好。     

水泥固化土强度特性试验研究

为研究水泥固化土强度特性,对水泥固化土进行室内不固结不排水三轴试验。结果表明,达到一定应变条件下,随着围压的增加水泥固化土应力不断增加。说明随着围压的增加,水泥固化土的强度不断增强,水泥对土体具有很好的加固作用。从不同水泥固化剂掺量应力应变关系曲线可知,水泥固化剂掺量对应力应变关系的影响从大到小顺序为5%、8%、12%、2%。随着水泥固化剂掺量的增加,破坏应力与应变成"波浪型",在水泥掺量5%处出现一峰值点。水泥固化剂掺量对固化土抗剪强度的影响,随着水泥掺量的增加黏聚力增加,但在水泥掺量5%～8%出现平稳过渡段,然后继续增加,而内摩擦角却几乎保持不变,说明水泥可以很好地改善土体强度,水泥固化土抗剪强度的重要指标是黏聚力。因此,采用水泥来加固土体,可以大大改善土体的力学性能,选取水泥掺量5%作为最佳配比,最经济合理。     

水泥固化土的室内三轴试验研究

对水泥固化土进行三轴试验研究其力学特性,分析水泥固化剂掺量、养护时间对水泥固化土的应力-应变、强度及刚度的影响,并分析其产生的原因。研究结果表明:随着轴向应变的增加,偏应力不断增加,在轴向应变相同时偏应力随着水泥固化剂掺量和养护时间的增加而增加;破坏应力随着水泥固化剂掺量和养护时间的增加而增加;强度提高系数随着水泥固化剂掺量的增加而增加;随着轴向应变的增加,刚度不断衰减,加载初期刚度衰减较快,随着轴向应变的增加曲线逐渐趋于平稳,在轴向应变相同时刚度随着水泥固化剂掺量和养护时间的增加而增加;水泥固化剂的掺入使得土体的强度、刚度及抵抗变形的能力较未加固土明显增强,且随着水泥固化剂掺量和养护时间的增加而增强。     

碱式硫酸镁水泥基固化剂固化淤泥质土强度特性试验与微观机理的研究

为提高固化淤泥的质量,选用轻质、快凝、低碱、耐磨的碱式硫酸镁水泥作为主固化剂,通过力学试验与微观试验,探明了固化剂的效果与机理。结果表明：使用碱式硫酸镁水泥基复合固化剂后,可使固化土的28 d无侧限抗压强度达到1 400 kPa,固硫灰与碱式硫酸镁水泥发生化学反应,生成物可以有效提高固化土的水稳性及固化土微观结构的稳定性,碱式硫酸镁水泥基固化淤泥的效果优于硫氧镁水泥。     

土壤固化剂在水利工程中的应用试验

为了准确掌握固化剂在水利工程中的应用范围，特别是能否在北方季节性冻土地区应用于渠道衬砌，针对应用固化剂固结土进行研究试验．根据固化剂特点，选择宁夏唐徕渠、汉延渠的渠床土及征沙渠风积沙、镇北堡粗沙，进行强度试验．实践证明：在固化剂含量一定(20．42％)的情况下，影响固结强度的主要因素是含水率．最优固结含水率为16．5％．得出结论：土壤固化剂作为一种新型建筑材料，应用于强度要求较低的工程建设中，技术是可行的，其固化沙石的效果较黏土、沙性土的效果显．     

寒区路基新型含赤泥固化剂改良土强度特性的研究

为探究寒区路基新型含赤泥固化剂改良土强度特性,使用新型含赤泥固化剂(土凝岩)固化路基粉质黏土,完成了不同配合比的改良路基土的冻融强度损伤试验。将土凝岩改良路基土与水泥改良路基土进行对比发现土凝岩有很多与水泥相似的性质:10%土凝岩掺量的改良土7d无侧限抗压强度要高出水泥改良土将近0.4MPa;6%固化剂掺量的土凝岩改良土强度高于水泥改良0.13MPa,相同固化剂掺量下土凝岩改良土7d无侧限抗压强度明显优于水泥改良土。在经历3次冻融循环前,土凝岩的抗冻性优于水泥改良土,经历长期冻融循环时则不及水泥改良土。强度损失方面,根据土凝岩改良土的强度损失速率的不同,将土凝岩改良土分为强度快速损失阶段和缓慢损失阶段。改良试样无侧限抗压强度与冻融循环次数之间有着很好的关联度,以此建立了一种新型固化剂改良土强度的预测方法,为土凝岩改良土在季节冻土区的应用提供理论依据。     

新型ASC土壤固化剂在道路底基层的应用

目的 在充分研究粉状土壤固化剂作用机理的基础上，复合配制一种新型土壤固化剂，测试评价其在道路底基层的应用性能．方法 以水泥、高钙粉煤灰、石灰和专用激发荆为原材料，复合配制新型ASC土壤固化剂，测试其固化土的无侧限抗压强度和间接抗拉强度、7d弯沉值、浸水膨胀量及其抗冻性。与水泥稳定土进行比较．结果 随着固化剂的掺量的增大。无侧限抗压强度和间接抗拉强度相应增大，试件的密实度显著影响其无侧限抗压强度和间接抗拉强度，随着试件养护龄期的不断增大，后期无侧限抗压强度和间接抗拉强度相应增大．与水泥稳定土相比。其抗冻性能明显改善．该固化剂固化土体系的7d弯沉值小，水稳定性能良好，浸水膨胀量为0．021％，改善了道路的承载能力．结论 以水泥、高钙粉煤灰、石灰和活性激发剂作为原料复合的新型ASC土壤固化剂有利于公路底基层抗压强度、抗冻融性、承载能力等性能的提高。     

几种常用固化剂室内试验研究

通过对几种常用固化剂开展室内试验研究,测试其物理力学性能指标,分析同一固化剂不同掺入比或同一掺入比不同固化剂对于混合物(固化剂和土)的物性指标的影响,为深层搅拌桩提供一种新型固化材料.试验结果表明:在粉砂壤土中,搅拌桩的固化剂采用水泥和土壤固化剂比单纯采用水泥固化剂进行地基加固效果好.     

固化淤泥土长期强度发展规律与预测模型研究

为研究初始含水率、固化剂种类以及外加腐殖酸对淤泥固化土长期强度的影响,采用堆载预压法降低淤泥初始含水率,以消除传统翻晒烘干法对淤泥赋存腐殖酸的破坏作用。通过无侧限抗压强度试验,分析了180d龄期的固化淤泥土长期强度的发展规律,得到了淤泥固化土的无侧限抗压强度与养护时间之间的线性关系。结果表明,初始含水率和水泥、石灰、腐殖酸、偏高岭土等固化剂对固化淤泥土长期强度发展规律都有显著的影响。偏高岭土的掺入对淤泥固化土初期强度影响不明显,但能明显增强淤泥固化土的后期强度。根据12组不同配比固化淤泥土长期强度数据,引入强度增长因子,建立了固化淤泥土长期强度发展规律预测模型。研究成果可以促进固化淤泥土作为工程填筑的推广应用。     

低熟料掺量土壤固化剂三元混料系统的优化设计

目的在研究粉状土壤固化剂作用机理的基础上，用混料设计模型对以磨细水泥熟料、高钙粉煤灰、石灰三元混料系统的固化剂进行了配料优化设计．方法以固化剂与水泥胶砂质量比为30：70，50kN压力下成型，7d抗压强度为考核指标，用三元混料试验设计建立混料优化模型，优选最佳混料组合，对确认的最优配比进行了风化花岗岩、原状黏土的固化试验，在测试评价其基本性能后，进一步调整了激发组分的最佳用量．结果三元混料模型是显著的、有效的，无激发组分的固化剂掺量10％后，固化风化花岗岩的7d强度可达到4．06MPa。掺量12％固化原状黏土的7d强度可达到1．83MPa，根据工程土壤条件，进一步调整激发剂掺量后，低熟料掺量的固化剂固化7d强度可达到5．95MPa。掺量12％固化原状黏土的7d强度可达到3．76MPa．结论三元混料优化模型对于低熟料掺量土壤固化剂的配料设计是有效的。优选的配比是可靠的，进一步调整激发剂的掺量后，其性能完全满足《公路路面基层施工技术规范》JTJ034—2000的技术要求．