共查询到20条相似文献,搜索用时 140 毫秒
1.
2.
7075铝合金防扭臂下接头等温保积成形工艺的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
根据防扭臂下接头锻件技术条件要求,确定了等温成形工艺为最佳成形工艺方案。中简要介绍了在5*10^10^4KN液压机上实现新工艺时模具结构特必互工艺试验确定了变形温度约为430℃,应变速率为1.1*10^-3S^-1-7.2*10^3S^-1,及较佳的坯料形状,尺寸及润滑剂。本分析了该模锻件产生缺陷的原因和消除缺陷的方法。用新工艺研制的锻件冶金质量冶金AIR3385、Z9-J冶-324、Z9-J 相似文献
3.
在温度973~1373K、形变速率2×10-5~1.5×10-1s-1的试验条件下,研究了Fe-5N合金奥氏体的高温拉伸变形行为.结果表明:高温变形时峰值应力σp与温度T和形变速ε之间符合下式关系:Z=εexp(Q/RT)=A(sinh(aσp))m。高应变速率区的表观激活能Q为314kJ/mol,与Fe的自扩散激活能Qsd相当,变形由空位扩散所控制;而低应变速率区的Q为202kJ/mol,约为Qsd的2/3,变形由晶界滑移所控制. 相似文献
4.
Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo合金的超塑性 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了温度及应变速率对Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo(at.-%)合金超塑性能的影响.试验结果表明,在980℃,3.5×10~(-4)s~(-1)的最佳超塑变形条件下,合金显示出较高的超塑性;应变速率敏感性指数m为0.69,拉伸延伸率El.为818%.根据其细小的α_2+β_0两相组织和等温拉伸的试验方法,确定合金的超塑性属于细晶组织超塑性.在超塑变形过程中,合金无空洞产生,显微组织发生动态粗化. 相似文献
5.
吸附还原计时电位溶出法测定钯 总被引:2,自引:1,他引:2
用悬汞电极在HAc-NaAc介质中(pH4.2),用还原计时电位溶出分析法研究了Pd(Ⅱ)-1-(2-吡啶偶氮)-2-萘酚(PAN)络合物。其适宜条件为:NaCl0.16mol/L,PAN6.0×10^-6mol/L,乙醇10%(V/V),电解电位0.00V(vs.SCE)。线性范围为2.4×10^-11 ̄9.4×10^-8mol/L,络合物组成为Pd(Ⅱ):PAN=1:1。试验了20多种金属离子 相似文献
6.
7075铝合金防扭臂下接头等温体积成形工艺的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
根据防扭臂下接头锻件技术条件要求, 确定了等温成形工艺为最佳成形工艺方案。文中简要介绍了在5×104kN 液压机上实现新工艺时模具结构特性。经工艺试验确定了变形温度约为430℃, 应变速率为11×10- 3S- 1~72×10- 3S- 1, 及较佳的坯料形状、尺寸及润滑剂。本文分析了该模锻件产生缺陷的原因和消除缺陷的方法。用新工艺研制的锻件冶金质量符合AIR3385、Z9- J冶- 324、Z9- J冶- 325 技术条件要求, 并且锻件的冶金质量有所提高, 满足了生产要求。 相似文献
7.
利用ZrO_2固体电解质氧浓差电池测定了电渣重熔用CaF_2+Al_2O_3和CaF_2+Al_2O_3+CaO系熔渣的氧渗透率,考察了熔渣成分及温度对熔渣传氧性能的影响.在1673—1873K和0.1MPa的氧气氛下,侧得这两个渣系熔渣的氧渗透率分别为1×10-(20)—6×10-(19)和1×10 ̄(21)—5×10 ̄(18)molO_2·cm ̄(-1)·s ̄(-1);随MnO_2,Fe_2O_3,Cr_2O_3,TiO_2,CaF_2含量和碱度(CaO/SiO_2)的增高,熔渣的氧渗透率增大,MnO_2和Fe_2O_3的影响尤为显著;随温度的升高,熔渣的氧渗透率增大,且可按速率过程来处理CaF2基多元复杂熔渣的传氧过程。 相似文献
8.
采用真空单辊快淬法(铜辊,线速度达20~23m/s)将成分为(Sm1-xBx)Fe2(x=0,0.015,0.03,0.045,0.06)合金锭,制成快速凝固的鳞片状合金,再经粉碎在30MPa压力下,模压成φ10mm圆片,然后进行XRD分析,比磁化强度和磁致伸缩(λ″-λ┴)的测量。实验结果表明各样品只有少量非晶相,主要是SmFe2及少量的SmFe5和SmFe7化合物。样品(Sm0.985B0.015)Fe2和(Sm0.94B0.06)Fe2,在720kA/m磁场下,比磁化强度分别为:59.5,52.3Am2kg-1,在885kA/m磁场下(λ″-λ┴)分别为:-510×10-6和-310×10-6。 相似文献
9.
氯化物熔体中镱铜中间合金的形成和电解制备 总被引:2,自引:1,他引:1
利用线性扫描伏安法研究了Yb(Ⅲ)在等摩尔NaClKCl熔体中Cu电极上还原的电化学行为及扩散系数。结果表明:Yb(Ⅲ)第一步可逆还原为Yb(Ⅱ),Yb(Ⅱ)进一步还原并与Cu形成合金:Yb3++e=Yb2+,Yb2++2e+nCu=YbCun。测定了Yb(Ⅲ)和Yb(Ⅱ)在973KNaClKCl熔体中的扩散系数分别为1.5×10-5和1.0×10-5cm2·s-1。用自耗阴极法在1123K,阴极电流密度20A·cm-2,KClYbCl3(30%)熔体中制取了YbCu合金 相似文献
10.
Fe-32Ni合金高温变形与再结晶行为 总被引:4,自引:0,他引:4
在温度1173~1323K、形变速率2×10-5~2×10-1s-1的试验条件下,研究了Fe32Ni合金的高温压缩变形与再结晶行为。结果表明,高温变形时应力应变曲线上峰值应力σp与温度T和形变速率ε之间符合下式关系:Z=ε·exp(Q/RT)=A(sinh(ασp))m。其高温变形的表观激活能Q约为378kJ/mol,与该合金中Fe的自扩散激活能Qsd相当,高温变形由空位扩散所控制 相似文献
11.
12.
13.
14.
15.
李佐锋 《热处理技术与装备》2007,28(2):47-49
通过比较汽车渗碳齿轮毛坯经普通正火和利用锻造余热进行等温正火对齿轮毛坯的组织、硬度及渗碳淬火变形等的影响,确定了利用锻造余热等温正火作为预先热处理的可行性和必要性. 相似文献
16.
针对5A06铝合金复杂盒型件,利用有限元分析软件Deform,确定了先预成形后终成形的等温锻造成形工艺方案。并通过逆向补偿方法设计了预成形及终成形模具。在20 MN锻压机上,先将铝合金板材预锻成预制坯,然后再等温终锻。等温锻造工艺中,模具温度为(450±10)℃,5A06铝合金预制坯温度为(465±10)℃,成形时最大挤压力为14000 k N。等温锻造试验表明;Deform有限元分析对等温锻造成形工艺研究具有较强的指导意义,采用先预成形后终锻成形工艺能大大提高锻件成形质量;此外,5A06铝合金等温锻造盒型件相较于机械加工盒型件,抗拉强度Rm提高到350 MPa,伸长率A提高到25%。 相似文献
17.
介绍了等温锻造液压机在等温锻造时的一种四角调平控制方案,通过现场等温锻造验证,表明该设计方案在等温锻造的四角调平控制中是行之有效的。 相似文献
18.
根据Murty失稳判据,利用原始等轴组织的TC11钛合金在780~990℃和0.001~70s-1范围内的等温恒应变速率压缩实验数据,建立了该合金的加工图.依据加工图研究了TC11钛合金的变形机制和变形缺陷与变形热力参数之间的关系.结果表明,在780~990℃和0.001~0.01 s-1范围是超塑性变形区;在780~990℃和高于0.01 s-1范围,易出现β相裂纹和空洞、局部流动以及绝热剪切等流变失稳现象.根据加工图分析,结合微观组织观察结果,并考虑变形抗力的大小,确定出了较佳的变形热力参数范围为850~940℃和0.001~0.01 s-1,最佳的变形热力参数在900℃和0.001 s-1附近. 相似文献
19.
20.
对18CrNiMo7-6齿轮钢进行了温锻余热等温正火工艺研究。结果表明:在温锻余热等温正火工艺中,冷却速度、等温温度、等温时间为关键的工艺参数。较低冷却速度和较高的等温温度,可在有限等温时间内有效提高珠光体的转变量,减少残留奥氏体含量及室温马氏体和贝氏体等非平衡组织,获得理想的组织及性能。以0.1 ℃/s和1 ℃/s冷却速度降至等温正火温度650 ℃保温1 h 后冷却可获得硬度163~164 HBS,F晶粒度10~11.5级,带状组织1.5级,组织及性能均符合技术要求,可具有良好的切削加工性能,并为后续热处理工艺提供理想组织。 相似文献