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20CrMnMo钢和20CrMnTi钢热处理工艺性及力学性能对比分析四川泸州长江挖掘机厂工艺处(四川泸州646006)赵振东1前言20CrMnMo和20CrMnTi钢是同强度等级的渗碳用钢,广泛应用于中等强度的渗碳齿轮等零件。目前,我国在实际应用数量... 相似文献
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详细研究了20Cr2Ni4A、20CrNi2Mo及20CrMnTi三种钢高温离子渗碳后循环热处理对晶粒大小及力学性能的影响。研究结果表明,循环处理能有效地细化高温离子渗碳的粗大晶粒,循环2~3次后可使心部晶粒细化至ASTM10级以上,并显著提高材料的韧性及疲劳极限,接触疲劳强度也略有提高。 相似文献
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提高40CrMnMo钢制颗粒模硬度和耐磨性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了40rMnMo钢在不同淬火温度下所显示的组织和性能,选择其最佳的淬火温度,采用煤油+空气直生式渗碳气氛进行渗碳、淬火低温回火,使40CrMnMo钢制颗粒模的质量达到国外同类产品的水平。 相似文献
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本实验针对20CrMnMo钢容易出现磨削裂纹的问题,从控制渗碳淬火处理质量入手,重点提出了20CrMnMo钢采用调质热处理,渗碳后增加-道高温回火工序,以及低温回火温度采用220-240℃的处理工艺。鉴于渗碳层可获得良好的组织,硬度和残余应力状态,将有利于防止磨削裂纹的产生。 相似文献
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20CrMo钢制机床分度头蜗杆(如图1示),要求渗碳层深度1.10~1.20mm,硬度≥59HRC,变形振摆≤0.20mm。原工艺流程为:正火→机械加工→渗碳→精加工→淬火、回火→校直→磨→成品。其热处理工艺见图2。图1 机床分度头蜗杆图2 20CrMo钢制机床分度头蜗杆原热处理工艺按上述工艺处理虽能满足技术条件,但生产周期长,能耗大,工艺繁琐,成本增加。而且蜗杆因高温渗碳长期保温,晶粒较粗,脆性较大,强韧性不足,早、中期脆断时有发生。且高温加热畸变较大,需增加校正工序。为了克服上述缺陷,采用简… 相似文献
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研究了不同低温回火温度对20CrMnMo钢和17Cr2Ni2Mo钢渗碳层强韧性和耐磨性的影响,结果表明,在180-260℃之间,随着回火温度升高,两种钢的硬度逐渐下降,17Cr2Ni2Mo钢的冲击韧性于220℃时出现峰值,240-260℃时明显下降,20CrMnMo钢的冲击韧性变化不明显,似乎220℃时出现不明显的峰值,显微硬度沿层深的分布及耐磨性逐渐下降。 相似文献
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通过对Cr12MoV、T10和20钢制造齿模的研究,发现20钢制造的齿模经直接淬火后,韧性大大优于Cr12MoV、T10钢制造的齿模,平均使用寿命提高15~20倍。 相似文献
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20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨太原重型机械集团公司热处理分厂(太原030024)田香菊李祝群ResearchonCrackingCauseofCarburized20Cr2Mn2MoSteelafterAirCoolingTianXia... 相似文献
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通过对比分析含Nb和不含Nb的20CrMo钢在不同渗碳温度(950、1000、1050和1100 ℃)和时间(2、4和8 h)下的渗碳层深度和显微硬度,分析Nb微合金元素对渗碳过程中碳扩散速度和最终渗碳质量的影响。结果表明:在渗碳温度≤1000 ℃时,相同渗碳时间条件下,添加0.032%Nb的20CrMoNb钢渗碳件的渗碳层深度与20CrMo钢基本接近,有效渗碳层的最大硬度差值在10~50 HV0.2,Nb的添加对渗碳层深度和硬度影响较小;当渗碳温度>1000 ℃时,添加Nb会降低有效渗碳层深度和硬度。 相似文献
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研究了渗碳钢20CrMo表面滚压强化工艺,结果表明,钢渗碳、淬火、低温回火后进行滚压,具有高的多冲接触疲劳抗力,在一定深度范围内,多冲接触疲劳抗力随滚压层深的增加而提高. 相似文献
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利用双层辉光离子渗铬和渗碳技术,在Q235钢表面形成超高铬高碳合金层,随后进行了淬火、回火及耐磨性的对比试验,对其合金层的形态、组织、成分及发生的相变、碳化物类型进行了研究.结果表明,在本试验条件下,渗铬层深可达数百微米以上,采用双层辉光离子渗碳新工艺,渗入速度比一般离子渗碳快约10%,碳化物细小、弥散、均匀.用体视金相法估计,碳化物总百分比约占40%以上,耐磨性明显高于GCr15钢的淬火件. 相似文献
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在煤油渗剂中添加微量稀土元素对Q235钢耐火砖模具进行稀土高浓度渗碳,可使渗速加快,渗层碳浓度增高,层深尤其是过共析+共析层深度增加;渗层硬度较高且硬度梯度较缓;渗层组织中的碳化物数量增多,且呈细小颗粒状弥散分布。生产实践表明,经该工艺处理的耐火砖模具,使用寿命可比常规气体渗碳处理的模具提高2-3倍。 相似文献
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分析了10钢制耐火砖成型模板过早失效的形式及原因,论证了采用稀土镁球铁代替10钢制作成型模板的可行性。生产实践表明,稀土镁球铁模板的使用寿命是10钢的1.6-2.0倍,且可降低成本,节约能源。 相似文献
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介绍了 1 0 0 Cr Mo7钢制 77752轧机轴承的贝氏体淬火处理工艺及其性能 ;用 1 0 0 Cr Mo7钢制轧机轴承进行贝氏体淬火代替 G2 0 Cr2 Ni4A钢制轧机轴承渗碳淬火 ,具有良好的经济技术效益。 相似文献
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本文通过扫描电镜、能谱、金相和显微硬度等方法对疲劳寿命试验后的滚珠丝杠副20CrMo钢渗碳螺母进行了失效分析。结果表明,20CrMo钢渗碳螺母单侧滚道出现严重接触疲劳破坏的原因是:1)因原材料成分不均匀而形成黑白相间的不均匀组织;2)由于渗碳不均匀而造成失效滚道部位的渗碳层过浅;3)与其配套的丝杠加工分度不均匀而导致丝杠副运行时螺母两条滚道的受力不均匀。 相似文献
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Q235钢表面复合强化处理后的拉伸强度 总被引:1,自引:0,他引:1
在Q235钢表面进行等离子渗铬和铬-钼、钨-钼共渗,然后进行等离子超饱和渗碳、淬火及回火处理,获得表面强化层.并对处理后的材料进行了拉伸试验.结果表明:基体的屈服强度和抗拉强度分别为669.48 MPa和696.74MPa,而经过表面复合强化处理后,材料的屈服强度最低为834.53 MPa,最高为1310.17 MPa;抗拉强度最低为957.38MPa,最高为1508.19 MPa.极大地改善了Q235钢的拉伸性能.而且经4 h等离子渗铬及后续热处理后,材料的拉伸强度提高更显著. 相似文献