U71Mn重轨钢中的白点与含氢量

用钢水吹氢技术对攀钢生产的U71Mn重轨钢进行了临界氢含量试验。结果表明,这种钢钢水的氢含量为2.5ppm时,成品中未出现白点;当钢水氢含量增加到3.3—5.8ppm时,部分钢坯中形成白点;当钢中Mn含量增加时,出现白点的氢含量将下降。还观察到钢中生成白点的孕育期是不确定的。     

U71Mn重轨钢组织与高温力学性能研究

在连铸技术发展过程中,铸坯裂纹产生的原因极为复杂,最本质的影响因素是钢的高温力学行为。对重轨钢的强度和塑性随温度变化关系的研究有助于连铸工艺参数的制定,研究了U71Mn重轨钢的显微组织及高温力学性能,并探讨了其热塑性和抗拉强度与温度的关系。结果表明,U71Mn重轨钢的显微组织为珠光体,其热塑性和抗拉强度与温度的关系为重轨钢连铸过程中的矫直温度提供了理论依据。     

重轨钢大方坯连铸凝固规律的研究

根据武钢第一炼钢厂重轨钢实际生产条件,建立大方坯凝固传热数学模型,并采用射钉法验证及修正。结果表明:U71 Mn重轨钢凝固终点在距结晶器液面16.96～21.68 m处;拉速增大0.1 m/min,铸坯表面温度及空冷区中心温度明显增大,铸坯凝固终点后移2.4～3.6 m;二冷强度由弱冷降为超弱冷,铸坯表面温度升高,铸坯中心温度变化不大,凝固终点前移1.12～2.23 m;U71 Mn重轨钢浇铸宜采用超弱冷模式,使凝固终点更加靠后,有利于使用轻压下工艺,提高铸坯的内部质量。     

U71Mn重轨BD1可逆轧制过程的有限元分析

利用ANSYS/LS-DYNA非线性有限元软件对60 kg/m U71Mn重轨生产从铸坯出炉—高压水除鳞—BD1开坯直至BD2入口整个过程进行数值模拟。采用平/立交替代替道次翻钢的方式,保证了BD1可逆轧机数据的精确传递。分析了轧件在各道次变形区及轧后稳定断面处等效应力、等效应变的分布情况,得到了U71Mn重轨钢表面温降曲线及轧制压力曲线。结果表明:轧件表层与心部的应力、应变分布存在差异;稳定截面处第5道次侧面应力最大72.1MPa,且断面应变比较均匀;温度和轧制力计算结果与实测值吻合良好。     

重轨钢连铸工艺的生产实践

介绍连铸生产重轨钢U71Mn的工艺过程，包括结晶器液面自动控制、伺服液压振动、M—EMS、F—EMS、低过热度恒速保护浇铸、弱的二冷制度、铸坯表面精整等措施，确保铸坯表面和内部质量能满足重轨钢在性能和质量上的要求。     

U71Mn重轨钢中稀土La的作用分析

利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜以及相变仪对含稀土La的U71Mn重轨钢的夹杂物、相变点以及微观组织进行了研究.研究表明,稀土La在U71Mn重轨钢中以夹杂物和固溶物两种形态存在;随着稀土添加量的增加,夹杂物和固溶量均增加,且固溶量增加更显著;添加稀土La后,U71Mn重轨钢的各相变点均有不同程度的下降,对晶粒也有细化作用.     

包钢350km/h高速轨用钢连铸动态轻压下技术应用研究

铁路的高速、重载化要求钢轨连铸坯具有良好的内部质量,动态轻压下技术是减轻铸坯的中心偏析与疏松缺陷、提升铸坯内部质量的有效途径。针对重轨钢U71Mn、U75V等代表性钢种,在包钢5号连铸机上进行了动态轻压下试验研究,结果表明:合理的动态轻压下工艺可以显著提高重轨钢铸坯的质量,改善重轨钢铸坯的碳元素平均偏差指数,减小钢轨的内伤挑出率,并使包钢普通钢轨的成分偏差达到了高速轨的要求,钢轨性能测试表明,重轨综合力学性能优异,达到了时速350 km高速轨的技术要求。     

不同热处理条件下U75V重轨钢的组织及断裂韧性研究

以U75V重轨钢为研究对象,采用万能试验机、应变仪、扫描电镜等测定和分析其在线轧态和在线热处理态条件下的微观组织、断口形貌及三点弯曲断裂韧性,揭示其微观组织对断裂韧性的影响规律,为研究珠光体重轨钢热处理工艺提供参考。结果表明：U75V重轨钢热处理态和轧态的表面应变变化规律相似,但热处理态U75V重轨钢从弹性变形到塑性变形比轧态滞后;热处理态和轧态U75V重轨钢的断裂韧性K_IC值分别为45.122、42.048 MPa·m^1/2,热处理态的断裂韧性比轧态高;轧态U75V重轨钢断口为解理断裂,而热处理U75V重轨钢为准解理断裂;轧态和热处理态U75V重轨钢的珠光体片层间距分别为272.2、148.4 nm,热处理态U75V重轨钢的珠光体片层细密,存在显著的珠光体团簇,不利于裂纹的扩展,使得热处理态U75V重轨钢断裂韧性高于轧态。     

重轨断面金属质点流动的有限元分析

以60kg/m重轨为研究对象,采用有限元技术建立了重轨整个轧制过程的模型。选取了U71Mn钢60kg/m重轨断面典型特征点并分析了点在整个轧制过程中的流动规律,为重轨孔型设计中金属分配提供理论依据。     

贝氏体/马氏体复相高强钢中的氢陷阱

运用电化学渗透技术研究了传统高强钢(42CrMo)和贝氏体/马氏体复相高强钢(U20Si)中氢的扩散和氢陷阱。结果表明，氢在U20Si钢中的扩散系数远小于在淬火回火的42CrMo高强钢中的。另外，两种材料中氢陷阱的情况不同，U20Si钢中的氢陷阱主要为高度均匀弥散分布的贝氏体/马氏体板条界和薄膜状残留奥氏体，而42CrMo钢中的氢陷阱主要为铁素体/渗碳体界面。U20Si钢中的氢陷阱数量超过42CrMo钢的。力学性能测试表明，U20Si钢的氢脆敏感性低于传统的42CrMo钢的。断口分析显示前者的断口为准解理，后者的断口为沿晶断裂。U20Si钢氢脆敏感性低与其氢陷阱数量多且分布均匀密切相关。     

EFFECT OF REMOVING HYDROGEN FROM HEAVY RAIL STEEL BLOOMS BY STACK COOLING IN PANZHIHUA IRON AND STEEL COMPANY

The determination of dffusible hydrogen in U71Mn heavy rail steel,and hydrogen diffusivityas well as the hydrogen distribution in the cross section of blooms with stack cooling were stu-died.The results showed that,most of the hydrogen in blooms of heavv rail steel is diffusible,the hydrogen diffusivity in U71Mn rail steel blooms at room temperature is(0.85—1.02)×10~(-6)cm~2/s,after stack cooling,the hydrogen content in bloom will decrease greatly which ishelpful to form the flake-free phenomenon in the heavy rail produced by Panzhihua Iron andSteel Company.     

渗铝钢的抗氢损伤性能

采用钝化助镀法在30CrMo钢表面获得热浸铝层,通过扩散渗铝和调质处理获得了渗铝钢试片和试棒.用氢渗透电化学技术测量了渗铝钢在饱和H2S盐水中的渗氢曲线,得到了不同温度(T)下氢在渗铝钢中的扩散系数(D),拟合得到了T与D的关系式,并研究了溶液中NaCl和CO2对稳态氢渗透电流(Imax)的影响.比较了30CrMo渗铝钢在饱和H2S盐水中腐蚀前后的机械性能.结果表明：热浸渗铝钢对氢扩散有明显的阻滞作用,其抗氢损伤性能好于基体钢材.     

REMEDY FOR FISHSCALE ON ENAMEL STEEL SHEET

<正> 鳞爆是指搪瓷层自身产生的大小不等、深度不一的半月型剥落现象,是使搪瓷制品报废的主要原因之一。 前人多认为鳞爆由氢引起。一般采用超低碳或合金化方法提高钢材储氢能力防止鳞爆。 试片经电解抛光,单面镀Ni。电镀液为NiSO_4+NiCl_2,电流密度10mA/cm~2,时间1min。试片装在电解池中,池分两室。镀Ni面一侧注入0.2N NaOH溶液,施以+0.2V过电位(相对于Hg-HgO参比电极)。未镀Ni的面与一辅助电极构成电解析氢回路。生成的氢被试片吸收并向     

氢在2.25Cr—1Mo耐热钢中的扩散规律

采用电化学渗氢的方法研究了加氢反应器简体2．25Cr－1Mo钢中氢的扩散现律试样的厚度低于1．6mm时，随着厚度的增加，扩散系数D值增大；当厚度大于1．6mm后，D值稳定不变实验测得温度与扩散系数的关系为此式可用于在运行状态下的加氢反应器器壁中氢渗透原子氢浓度分布的计算     

攀钢重轨钢钢水中氢含量的变化

攀钢在氧气顶吹转炉冶炼重轨钢过程中,熔池中钢水氢含量一直保持在很低的水平,并且在出钢、浇铸等工序中氢含量增加很少其中冶炼终点平均氢含量2.0(旱季)到2.4ppm(雨季),钢水包中2.8ppm,锭模中平均2.1(旱季)到2.3ppm(雨季),与钢水经真空RH处理的水平相当氧气顶吹转炉冶炼和攀枝花地区干旱的自然气候条件造成这种极低的氢含量是攀钢重轨钢无白点现象的主要原因     

VARIATION OF HYDROGEN CONTENT IN MOLTEN HEAVY RAIL STEEL AT PANZHIHUA IRON AND STEEL COMPANY

At panzhihua Iron and Steel Company,hydrogen content in molten heavy rail steel is ratherlow during smelting in the oxygen top-blown converter,and sloightly increases in tapping andpouring.Average H content varies from 2.0(dry season)to 2.4 ppm(rainy season)at smelt-ing end;2.8 ppm in ladle;and 2.1 ppm(dry season)to 2.3 ppm(rainy season)in mould,which is on a level with RH vacuum circle.The low hydrogen content in molten steel,which isdue to both the very dry climate in Panzhiihua region and the LD smelting process,is the mainreason why there is little flake in the heavy rail produced by Panzhihua Iron and Steel Com-pany.     

热浸镀铝钢氢的扩散

根据费克第二定律提出了热浸镀铝钢双层体系氢扩散系数解法.根据上述结果,用电化学方法测定了氢的扩散行为;测定了渗铝层不同温度下氢的扩散系数和渗铝层氢扩散激活能.     

稳定奥氏体不锈钢氢渗透的研究

本文用电化学氢渗透法,研究了钝化膜、极化电位及介质中pH值对氢在稳定奥氏体不锈钢中渗透行为的影响。测定了氢在310奥氏体不锈钢中25℃时的扩散系数为(1.2±0.1)×10~(-8)cm~2/sec;估算了氢在钝化膜中的扩系散数约为10~(-8)cm~2/sec数量级。随着介质中pH值的降低,氢渗透的饱和电流增加。不仅阴极极化可增加氢渗透的饱和电流;当电位超过点蚀击穿电位后,阳极极化也可增加氢渗透的饱和电流。充氢后试样在0.1NH_2SO_4溶液中的阳极极化曲线显著地向右移动;充氢后的固溶处理试祥,也具有明显的晶间腐蚀倾向。     

20g纯净钢中氢陷阱对氢扩散系数的作用

对理想晶体中的H扩散通量与充H时间的关系式进行修正,并用修正后的公式直接从实验数据中拟合H在材料中的扩散系数和穿透时间,结果表明,用理想晶体中H扩散通量随充H时间变化的修正关系式可以表征实际材料在电化学充H过程中的H原子扩散通量随充H时间变化的关系曲线,也可以用以研究实际材料中H陷阱对H原子扩散系数的作用.用修正后的公式对20g纯净钢电化学充H实验数据进行最小二乘法拟合,直接得到H原子在不同H陷阱状态20g纯净钢中的扩散系数和穿透时间.拟合结果显示:20g纯净钢中的不可逆H陷阱对H原子的扩散系数没有影响,只是延长了H原子的穿透时间,而可逆H陷阱则降低了H原子的扩散系数.     

显微组织和夹杂物对12Cr2AlMoV钢抗硫化物应力腐蚀开裂的影响

作者研究了钢中显徽组织、流含量及夹杂物对低合金钢12Cr2AlMoV抗硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)性能的影响。 结果表明,12Cr2AlMoV钢的抗SSCC的能力随着微显组织的变化而变化。在相同温度下处理的正火回火索氏体加铁素体组织抗SSCC能力比淬火回火的索氏体组织好。特定的硬度规定并不能保证良好的抗SSCC性能,其性能主要取决于显微组织。显微组织和钢中的氢扩散系数D有着较密切的联系。钢中硫含量和夹杂物的增加,可使钢的抗硫性能下降。除硫化锰夹杂外,其它脆性夹杂物也可诱发氢致开裂从而引起SSCC。