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郑大智 《石油化工设备技术》2010,31(4):9-12
介绍了4台材质为14Cr1MoR、规格为φ9 800 mm×37 001 mm×(30/32/34/38/42)mm的焦炭塔现场组焊后整体进行热处理的工艺、热处理过程中的防变形措施以及其他应注意的问题。 相似文献
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为了优化HFW焊管的感应热处理工艺,进一步提高焊管质量,针对焊管感应加热热处理的应用优势和HFW焊管制管原理及工艺,分析了HFW焊管采用中频正火热处理的工作原理、工艺和作用。以规格为Φ323.9 mm×14.3 mm、钢级为X70的 HFW焊管焊缝采用在线中频正火热处理工艺为例,通过试验得出了热处理加热温度在930 ℃、传送速度12 m/min、经96 m空冷加喷淋冷却后,焊管能够获得良好的焊缝金相组织和综合力学性能。 相似文献
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王涛 《石油化工设备技术》2013,34(5):53-56
ASME A335 P22是高温用合金钢管,这种材料厚度大于38 mm时,对焊接工艺及焊后热处理要求较苛刻.质量控制重点是防止冷裂纹和再热裂纹.武汉800 kt/a乙烯项目中的超高压蒸汽管采用了相当于A335 P22的国产无缝钢管,主管规格为φ406.4 mm×49.22 mm.文章结合工程实践,对这种钢管的焊接,包括焊接方法的选择、焊接工艺的选择(坡口形式及加工、焊材选用、焊接参数控制等)、焊前预热和后热保温及焊后热处理均做了较详细的叙述和分析. 相似文献
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为研究316L/30Mn2双金属冶金复合油管的制备工艺及力学性能,采用钎焊复合+热处理强化方法,试制了Φ88.9 mm×(6.45+2)mm规格的双金属复合油管,测定了复合油管不同部位的硬度、拉伸、冲击性能和界面剪切强度,并对其技术可行性进行探讨。结果表明,钎焊复合界面冶金结合牢固;适当的热处理使基管、管端接环及对接焊缝的力学性能相近,且在不同热处理工艺下,双金属复合油管基管分别满足80 ksi、95 ksi、110 ksi钢级油管的力学性能要求。该研究进一步验证了开发高性能双金属冶金复合油管的技术可行性,也为双金属复合油管的开发提供依据。 相似文献
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某公司生产的Φ244.48 mm×13.84 mm R95套管热处理后出现批量性力学性能超标和几何尺寸不合格现象,主要表现为屈服强度大于标准值,不合格率90%;外径普遍增大0.23~0.56 mm,但未超标;壁厚减少0.05~0.21 mm, 30%超标;10%椭圆度超过2 mm; 10%管端直度超标。经分析,屈服强度不合格主要由回火炉温度控制不均匀、回火温度过低、回火保温时间不够等因素综合引起;外径、壁厚淬火后数值增大、回火后数值减小主要是由热处理组织变化以及淬火、回火影响程度不同而决定;椭圆度超标是由于管端长时间高温受热而发生了“坍塌”;直度不合格主要是热处理后套管发生了形状畸变而导致。针对屈服强度超上限和尺寸变化,提出了解决措施及建议,保证了Φ244.48 mm×13.84 mm R95套管后续生产质量。 相似文献
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Φ70mm×6mm×65mm不锈钢管内壁堆焊,采用了焊前预热和焊后热处理的工艺措施,工件的焊接质量良好,着色检验没有出现任何缺陷。特别是不锈钢管内壁堆焊中最容易产生的焊接裂纹和剥离现象,得到了有效的控制。该工艺实际应用效果良好,满足了焊接生产的要求。 相似文献
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西气东输二线工程用X80级埋弧焊管的试制 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了用于西气东输二线工程的X80钢级、φ 1219 mm×22 mm 直缝埋弧焊管和X80钢级、φ 1219 mm×18.4mm 螺旋埋弧焊管的试制情况及检验结果。根据工艺评定结果确定:X80级、φ 1219 mm×22 mm 直缝埋弧焊管采用钝边7 mm、坡口角度37°对称X型坡口,预焊焊丝为CHW60Cφ 3 mm、内外焊采用MK-680 φ 4 mm焊丝与神剑SJ101G焊剂匹配以及相应的焊接规范;X80钢级、φ 1219 mm×18.4 mm 螺旋埋弧焊管采用钝边7 mm、上坡口角度35°、下坡口角度40° X型坡口,内外焊采用H08C焊丝与锦州SJ101G焊剂匹配以及相应的焊接规范。试制结果均符合API SPEC 5L管线钢管规范和《西气东输二线管道工程用直缝埋弧焊管技术条件》的要求。比较发现X80钢级、φ 1219 mm×22 mm 直缝埋弧焊管的屈服强度、屈强比相对钢板原料显著上升,伸长率显著下降;X80钢级、φ 1219 mm×18.4mm 螺旋埋弧焊管的屈服强度、屈强比相对卷板原料略有上升,伸长率显著下降,抗拉强度变化不明显。 相似文献