碳热法生产稀土硅化物合金的物料性质(Ⅱ)——气孔率与抗压强度

测定了稀土矿加两种不同碳质还原剂的团块在常温下、773K焙烧后、1 573～ 1 773K分别焙烧后的气孔率与压制压力的关系 ,也测定了这两种团块在焙烧前、773K及 1 2 73～ 1 673K分别焙烧后的抗压强度与焙烧温度和时间的关系。     

碳热法生产稀土硅化物合金的物料性质(Ⅰ)——热物性参数与电阻率

用非稳态热线法测定了碳热法生产稀土硅化物合金原料的导热系数 ,用激光脉冲法测定了稀土硅化物合金的导热系数、热扩散系数和比热容。在 2 88～ 1 573K内 ,原料的导热系数与温度的关系可表示为 :λ =2 .56×1 0 - 2 7.8× 1 0 - 4 T(W·m- 1 ·K- 1 ) ;在 2 88～ 1 2 73K内 ,稀土合金的导热系数与温度的关系可表示为 :λ =1 4.30- 7.4× 1 0 - 3 T(W·m- 1 ·K- 1 )。还测定了原料中两种稀土配碳团块在 773K和 1 2 73K焙烧后的电阻率。     

影响Ti-Ni合金弹簧疲劳寿命的因素

利用示差扫描热分析仪（ＤＳＣ）和热循环疲劳试验,研究了形状记忆处理温度、冷加工率和喷丸工艺对Ｔｉ－５０．２Ｎｉ形状记忆合金（ＳＭＡ）弹簧疲劳寿命的影响。结果表明,在６７３￣７７３Ｋ热处理状态下,该事金的相变类型为Ａ→Ｒ→Ｍ,经７７３Ｋ热处理后,弹簧有较高的疲劳寿命;用冷加工率较小的Ｔｉ－Ｎｉ丝绕制的弹簧疲劳寿命较高;喷丸处理可有效提高该弹簧的疲劳寿命。     

白银铝厂焙烧车间烟气净化的水循环改进方案探讨

白银铝厂焙烧车间烟气净化的水循环改进方案探讨我厂焙烧炉为５４室敞开炉，原设计以重油加热，但因种种原因，后改为以发生炉煤气作为焙烧燃料，由于煤气热值低，一般在４１８０～４８１０ＫＪ／Ｎｍ３达不到设计的５２２５ＫＪ／Ｎｍ３，致使在焙烧过程中造成火道温度低...     

用废旧易拉罐配制的再生合金的组织性能研究

文中对六种含有废旧铝易拉罐不同配比的合金，从加工工艺，退火制度，组织，力学性能等方面进行了研究，指出：试验合金熔体在充分精炼的基础上，在７７３Ｋ，２ｈ加热条件下热轧，冷轧加工率达９０％，在７２３Ｋ，３０ｍｉｎ退火后，试验合金组织均匀细小，力学性能优良，可进行各种塑变深加工，非常适用于制作铝加工制品及建筑装饰品，有明显的社会效益和经济效益。     

Ti—50.6ni合金弹簧超弹性行为研究

研究了试验温度、退火温度（Ｔｈ）及应力一应变循环对Ｔｉ－５０．６Ｎｉ合金弹簧超弹性（ＳＥ）行为的影响。结果表明，冷技态Ｔｉ－５０．６Ｎｉ合金中退火后，热循环相变类型为Ａ→Ｒ→Ｍ，组织吾纤维状。该合金弹簧经６２３～７７３Ｋ退火后，室温下可获得ＳＥ。随试验温度升高，弹簧刚度增加。Ｔｈ≥８２３Ｋ时，ＳＥ特性变坏。应力一应变循环初期，弹簧的切应力、切应变恢复率急剧衰减，随循环次数增加，衰减变慢。预循环训练     

辉钼矿氧化焙烧自烧结的特点与机制

以纯试剂为原料进行焙烧试验,采用热力学计算、XRD、SEM-EDS、高温原位分析等手段,研究辉钼矿(MoS2)氧化过程的自烧结行为.结果表明,当焙烧温度由600℃提高至700℃时,辉钼矿团块中物料烧结的面积随之增大,导致脱硫效率降低.烧结层在氧化焙烧的初期快速形成,且常覆盖在团块迎风侧表面.在物料烧结的同时,MoO2和...     

Ti50.6Ni合金弹簧超弹性行为研究

研究了试验温度、退火温度（ Ｔｈ） 及应力—应变循环对Ｔｉ５０ ．６Ｎｉ 合金弹簧超弹性（ＳＥ） 行为的影响。结果表明,冷拔态Ｔｉ５０ ．６Ｎｉ 合金中温退火后,热循环相变类型为Ａ→Ｒ→Ｍ←——— ,组织呈纤维状。该合金弹簧经６２３ ～７７３Ｋ 退火后,室温下可获得ＳＥ。随试验温度升高,弹簧刚度增加。Ｔｈ≥８２３Ｋ时,ＳＥ特性变坏。应力—应变循环初期,弹簧的切应力、切应变恢复率急剧衰减,随循环次数增加,衰减变慢。预循环训练可增强ＴｉＮｉ 合金弹簧超弹性的稳定性。     

高温焙烧对石英砂加热时的相变与膨胀性的影响

本研究采用DSC和热膨胀仪对两种石英砂的原砂和焙烧砂在加热过程中的相变和热膨胀进行了分析。结果发现,石英砂加热过程中,分别在574℃和790℃附近出现了两个吸热峰,高纯度石英砂焙烧后进行加热时只在569℃出现一个吸热峰。石英砂在加热时相变吸收的热量大于冷却时相变放出的热量,焙烧石英砂相变时需要更多的能量。石英砂的膨胀率随温度的升高而增加,焙烧石英砂的膨胀率明显低于新砂。     

焙烧HDS失活催化剂提取钒的动力学

在固定床反应器中 ,用空气焙烧HDS失活催化剂 ,再用碳酸钠水溶液浸取钒和钼。研究了钒焙烧转化率随失活催化剂粒径、焙烧温度及焙烧时间的变化关系 ,结果表明 :实验数据可以用收缩未反应核模型拟合。当催化剂平均粒径小于 6 0 μm ,或在较低反应温度及较低转化率下 ,内扩散阻力可以忽略不计 ,过程受化学反应控制 ;而当平均粒径大于 6 0 μm ,且在较高反应温度及较高转化率下 ,过程同时受化学动力学与内扩散控制。分别导出了 2种情况下焙烧钒的动力学方程式 ,并按方程式计算得到反应温度在 92 3～ 112 3K时的活化能为 5 6 .12kJ·mol-1。     

煤瀝青粘结剂对碳素制品性质的影响

以一种煅烧过的延迟石油焦分别和十二种在性质上显著不同的中等软化点煤沥青混合,模压制成碳索制品。这些制品和上述的焦炭分别在1150～3000℃之间的六种温度下进行热处理。测定了这些制品和焦炭的表观密度、空气拼代密度BET表面积和晶相参数等物理性质。对碳素制品还测定了对CO_2的反应性、电阻率、热膨胀系数和抗弯强度等性质。将所有的碳素制品加热到同样的最终温度,一般只发现它们在性质上仅有微小的不同。这可能导致两种结论:一种是,煤沥青在各个热处理温度下产生具有类似性质的粘结剂碳;第二种是,由于碳素制品中沥青残碳量较少(约占15％),这些粘结剂碳在性质上的差异不足以使碳素制品在性质上产生重大的差别。在从焙烧到石墨化的温度内,可以观察到碳索制品在物理性质上发生主要的改变。这些性质的变化与固体碳素材料性质的变化具有近乎平行的关系。     

蛇纹石矿物的高温相变对红土镍矿直接还原的影响

红土镍矿所含的蛇纹石矿物在焙烧过程中会出现脱羟基和重结晶等相变。选取两种不同试样进行直接还原焙烧-磁选实验,研究蛇纹石的高温相变对直接还原焙烧红土镍矿的影响。对两种红土镍矿进行热重分析、XRD衍射分析和扫描电镜分析,研究两种红土镍矿中的蛇纹石矿物在焙烧过程中相变过程的异同及其对直接还原的影响。结果表明:两种试样所含主要矿物为蛇纹石和针铁矿,其热重分析曲线相似;在焙烧过程中,试样2在较低温度下出现橄榄石相。在最终的焙烧矿物相中,与试样1相比,试样2中出现石英相;与试样2相比,试样1的蛇纹石颗粒内部在焙烧后形成较多裂隙。因此,试样2的镍回收率较低。     

磁铁矿在H2／Ar气氛中还原产物显微结构与形貌变化的原位观测

采用热台显微镜（ＨＳＭ）技术,直接观测了Ｈ２／Ａｒ气氛中还原时磁铁矿表面显微结构的变化,探讨了不同条件下,铁核不同的形核,长大模式及平均长大速度,结果表明,７７３－１３７３Ｋ温度范围内,在所研究的气氛条件下,主要有四种不同特征的核形貌及相应的核长大模式。各种形貌之间的相互转化以及核的平均长大速度与还原温度和氢分压有关。     

含碳砷金精矿加碳酸钠氧化焙烧

将黄铁矿、砷黄铁矿和含砷金精矿与碳酸钠和碳混合,进行了氧化焙烧的理论分析和试验研究。结果表明,在７２３～９７３Ｋ温度范围内,黄铁矿和砷黄铁矿中的硫和砷氧化生成非挥发水溶性硫酸钠和砷酸钠。当用水浸出焙砂时,砷和硫全部转入溶液中。水浸渣用二氧化硫气体处理后,用氰化法浸出残渣,可使金的回收率达９５．５％～９６％。     

氟化盐团块干燥过程的强化

一些铝厂采用两种方法制造氟化盐团块:一种是将粉状氟化铝预先润湿,一种不润湿,即用干燥法制团。按现有实验和工业数据分析,该措施能保证极大地降低稀缺的氟耗量。根据以前所做研究得知,提高氟化盐粉的湿度(15～30％),会直接影响团块的强度,特别是在使用氟化铝粉时更是如此。但,团块干燥的持续时间过长,温度太高(按工厂实践数据在温度350～380℃下持续16～17小时),     

稀土耐热镁合金的时效析出

在镁合金中加入稀土元素，能使合金中均匀弥散地析出热稳定性高的析出相，这对于提高镁合金的室温、高温强度和断裂性能非常有效。稀土元素狭义上指由镧到镥的１５个镧系元素，广义的稀土元素则再加上对耐热镁合金来说是非常重要的钪和钇，共１７个元素。这些元素具有极相似的性质，在镁中的最大固溶度较大，而随着温度的降低，固溶度急剧减小，在４７０Ｋ附近仅为最大固溶度的十分之一，因此可得到非常大的过饱和度。此外，稀土元素在镁中一般扩散较慢，析出相热稳定性高。 稀土镁合金在７７３Ｋ～８０３Ｋ固溶处理，淬火得到过饱和固溶体…     

热压成形低温焙烧型芯与常规硅基热压注陶芯性能的对比分析

测定热压成型低温焙烧硅基型芯和两种普通硅基热压注的几种性能:抗弯强度,双支点高温热变形量.在沸点为200℃氢氧化钾溶液中的溶失性及1600℃高温后残留强度,并将它们做了对比分析.试验结果表明,热压成型低温焙烧硅基型芯经硅溶胶一次强化和低温强化后室温抗弯强度较高、高温热变形量小、溃散性较好、形状复杂难于用传统工艺加工的铸件生产中一个很好的选择.     

液态Ni—Fe合金的超过冷与热力学性质

采用熔融玻璃净化法使液态Ｎｉ－１００％Ｆｅ和Ｎｉ－３５％Ｆｅ合金过冷度分别达到３７１和３４３Ｋ，实验测得其超过冷临界过冷度ΔＴｈ分别为３７６Ｋ，根据超过冷的定义导出一种测定深过冷熔体平均比热容的方法，从而得到了两种深过冷合金的比热容为４１．０和４．７Ｊ。     

LC9铝合金热扭转晶粒细化

ＬＣ９铝合金在７７３Ｋ热扭转中显微组织由粗大的柱状晶转变为细等轴晶。研究表明：其晶粒细化的过程为：位错的聚集；亚晶网络的形成；亚晶界面两侧晶体位向差的增加；亚晶界转变为晶界。从而细晶网络形成。     

LC9铝合金热扭转晶粒细化

ＬＣ９铝合金在７７３Ｋ热扭转中显微组织由粗大的柱状晶转变为细等轴晶。研究表明：其晶粒细化的过程为：位错的聚集；亚晶网络的形成；亚晶界面两侧晶体位向差的增加；亚晶界转变为晶界。从而细晶网络形成。