2Cr13Mn9Ni4钢管硫腐蚀应力腐蚀裂纹分析

针对2Cr13Mn9Ni4管因硫腐蚀产生的应力腐蚀裂纹,用光学显微镜观察其显微组织,并用直读光谱仪和JXA-8800电子探针对材料的成分和腐蚀产物进行了分析,证明了产生应力腐蚀裂纹的原因.并提出了提高使用寿命的措施.     

2Cr13Ni2不锈钢零件的失效机制分析

采用金相检验、扫描电镜和能谱分析技术研究了2Cr13Ni2不锈钢螺母的开裂失效机制.结果表明,开裂螺母的组织粗大,晶界处的碳化物和硫化物引起了晶间腐蚀,裂纹萌生于粗晶间腐蚀部位,导致该螺母发生沿晶脆性断裂.     

Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢显微组织和晶间腐蚀敏感性的影响

为了研究Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢固溶后显微组织和耐晶间腐蚀性能的影响,分别在950、1000、1050、1100、1150和1200 ℃对含Nb量(质量分数,下同)为0.057%和不含Nb的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢进行1 h固溶处理,并观察其微观组织。结果表明,固溶温度在950~1200 ℃时,00Cr21Ni6Mn9N不锈钢的晶粒尺寸随着固溶温度的升高而增大,Nb的加入促进00Cr21Ni6Mn9N不锈钢中混晶组织的出现,提高其完全再结晶温度。不含Nb的试验钢在1000 ℃以上固溶后即可获得晶粒大小均匀的组织,而含0.057%Nb的试验钢则需要在1100 ℃以上才可以获得均匀组织,且其尺寸略大于无Nb钢在1000 ℃时完全再结晶的晶粒。随着固溶温度的升高和晶粒尺寸的长大,析出的Z相含量降低,晶粒界面能减小,在1150 ℃和1200 ℃固溶1 h后,Nb对晶粒的细化作用和温度升高造成的晶粒长大程度变得不再明显。两种成分的钢均具有较低的晶间腐蚀敏感性,含Nb量为0.057%的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢其再活化率R_a值较不含Nb的钢进一步降低。     

00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺

为了研究00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺,使用Gleeble-3800热模拟试验机模拟00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢在变形温度为800、850、900、950 ℃,变形量为40%、50%、60%,应变速率为50 s^-1条件下的热压缩变形行为,并对其进行1080、1120、1160 ℃的固溶热处理,观察固溶热处理前后的组织形貌。结果表明:在800~950 ℃热压缩温度下,随变形量增大,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越细小;经固溶处理1 h后,静态再结晶就越充分。在40%~60%变形量下,随热压缩温度升高,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越大。热压缩变形试验钢随固溶处理温度升高,再结晶平均晶粒尺寸越大。00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧最佳轧制温度为800 ℃,压缩变形量为60%,固溶温度为1080 ℃。     

1Cr18Ni9Ti卡箍的断裂分析

某型发动机固定S型防冰空气管的卡箍采用1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢制造,该件卡箍服役后发生断裂.通过外观观察、断口宏微观观察、金相组织检查、显微硬度试验和化学成分分析对卡箍断裂原因进行分析.结果表明:卡箍的断裂为高周疲劳断裂,卡箍断裂源区存在应力集中现象.通过改进卡箍R角大小以及使用限力扳手降低装配弯曲应力,预防了...     

固溶处理对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢组织及碳化物的影响

利用FactSage软件中的FSstel数据库对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢的相图进行计算,分析了氮元素对凝固及冷却过程中相变及析出相的影响,得到了53Cr21Mn9Ni4N耐热钢平衡凝固及冷却相变路径图,并用OM、SEM、XRD、EDS等对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢在1200 ℃固溶3、10、20、40和60 min后的显微组织及碳化物演变规律进行了研究。结果表明,53Cr21Mn9Ni4N耐热钢由1600 ℃平衡冷却至300 ℃的过程中完整的平衡相变路径为:液相+气体→液相→液相+δ铁素体→液相+δ铁素体+奥氏体→液相+奥氏体→奥氏体→奥氏体+M₂₃C₆→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆+α铁素体→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆+α铁素体+σ相。M₂₃C₆的析出温度随着氮含量的增加而降低,M₂(C,N)的析出物温度随着氮含量的增加而升高,M₂₃C₆会因M₂(C,N)的析出受到抑制。53Cr21Mn9Ni4N耐热钢的铸态组织非常不均匀,奥氏体呈树枝晶状生长,枝晶间析出大量层片状碳化物。随着固溶时间的增加,分布在枝晶间的层片状碳化物逐渐变成块状及短棒状,碳化物的数量逐渐减少,粗壮的树枝晶也逐渐变得细小。53Cr21Mn9Ni4N耐热钢在1200 ℃固溶后的组织及碳化物均得到明显改善。     

0Cr13Ni4Mo不锈钢生产实践

采用电炉→LF→VOD工艺,并采用合适的浇注速度,严格控制出钢温度,氩气保护浇注等措施,生产出符合要求的0Cr13Ni4Mo不锈钢。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢球头表面腐蚀原因分析

1Cr18Ni9Ti不锈钢球头在焊接后经酸洗,表面存在粗糙的腐蚀凹坑.通过采用S-3700N扫描电子显微镜、能谱分析仪、金相显微镜等对表面粗糙的腐蚀凹坑进行成因分析.结果表明:球头在焊接过程中产生了局部敏化现象,球头的晶粒组织细于与之配合的外套螺母组织,使得球头的耐腐蚀性低于外套螺母,在酸洗去氧化皮的过程中,外套螺母与球头的焊缝区、接管嘴的焊缝区之间形成缝隙,酸洗液中的正负离子移动受到了阻滞,导致缝隙处发生严重腐蚀,最终表现为球头表面的点状腐蚀形貌.定期更换酸洗槽液,降低Cl^-浓度,以及在酸洗过程中活动零件,可以减少该类腐蚀的产生.     

ZG06Cr13Ni4Mo导叶退火后开裂分析

通过电渣重熔成型后的ZG06Cr13Ni4Mo导叶在较高温度入炉进行退火,整个过程的前期奥氏体较稳定,只有在炉冷到室温的过程中才转变成大量的马氏体,产生了较大的应力,从而发生了开裂。     

5Cr21Mn9Ni4N（21—4N）钢中M23C6的沉淀

观察研究了２１４Ｎ钢中球（块）状Ｍ２３Ｃ６,特别是球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀特征。发现球（块）状Ｍ２３Ｃ６的数量、尺寸不仅取决于固溶效果Ｐ值,而且还与固溶加热后的冷却速度有关;球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀倾向较大,其沉淀倾向对固溶加热后的冷却速度十分敏感,冷却速度的减慢相当于固溶温度的降低;Ｐ值愈大或冷却愈慢,片状的数量愈多;反之,薄片的尺寸和厚度愈小     

2Cr13Mn9Ni4冷作硬化钢板晶间腐蚀

晶间腐蚀将导致不锈钢的强度、塑性和韧性急剧降低,轻者稍经弯曲便可产生裂纹,重者敲击即可碎成粉末。晶间腐蚀不易检测,常造成零件或者设备的突然破坏,危害性很大。2Cr13Mn9Ni4钢常用来制作翼梁、机身、机尾及军械系统中的重要零件,因此研究2Cr13Mn9Ni4不锈钢晶间腐蚀的控制方法具有极为重要的意义。文章在冷加工变形比不同的情况下研究了冷加工对2Cr13Mn9Ni4不锈钢晶间腐蚀及组织性能的影响,同时对比了晶间腐蚀试样在不同的加工状态下晶间腐蚀的倾向情况,为2Cr13Mn9Ni4不锈钢晶间腐蚀的控制及检验提供了依据。     

Y12Cr18Ni9易切削不锈钢开裂分析

易切削钢是在钢中加入S和Mn,细小的硫化物夹杂降低了钢的切削抗力,使其具有易切削性能。文章通过分析Y12Cr18Ni9试样棒材开裂样的宏观组织、化学成分、金相、电镜等方法,确定了轧制开裂的主要原因是Cu元素在晶界处富集造成了晶界的结合力减弱,即铜脆现象。可以调整热轧加热制度,控制炉内气氛,加快升温速度,缩短加热时间,尽快避开铜渗透的临界温度,以减缓铜富集,并尽量减少不均匀的变形及采用较小的道次变形量,可有效地阻止钢中富铜相的形成,从而降低铜脆缺陷。     

1Cr18Ni9Ti钢应力腐蚀裂纹产生原因

对１Ｃｒ１８ｎｉ９Ｔｉ钢制生理盐水的消毒锅炉在使用使用过程中产生的裂纹与扩展的特征、裂纹源区及裂纹尖端断裂面及母材的化学成分等进行分析,断定此裂纹是点蚀造成应力集中后形成裂纹源并扩展产生的应力腐蚀裂纹。     

0Cr18Ni9不锈热轧带钢表面锈蚀原因分析

太原钢铁（集团）有限公司生产的0Cr18Ni9不锈热轧带钢退火酸洗后钢卷表面局部发生锈蚀,严重影响产品的加工使用。通过盐雾腐蚀试验,研究了化学成分、夹杂物级别以及表面粗糙度等对0Cr18Ni9热轧板表面耐蚀性的影响。研究表明,钢中ω（Cr）≥17.5%、ω（S）≤0.005%、无表面夹杂物、以及具有低的表面粗糙度,可有效提高热轧不锈带钢的耐蚀性。     

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 采用拉伸试验、金相分析和能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢高压油管开裂的原因进行了分析。分析结果表明,高压油管的开裂是应力腐蚀开裂造成的。油管的固溶处理工艺不当,没有有效消除冷轧过程所产生的应力,材料处于严重的加工硬化状态,增加了材料的应力腐蚀敏感性。热轧过程产生的大量水蒸汽并含有氯和氧是引起高压油管应力腐蚀开裂的环境因素。     

1Cr18Ni9不锈钢缸体应力腐蚀破裂失效分析

针对某厂不锈钢活塞筒的应力腐蚀问题,对试样进行了失效分析,其中包括裂纹宏观分析、金相观察、扫描电镜分析和XRD分析.结果表明,晶粒晶界处的非金属杂质和缸体内工业循环水中的氯离子是引起活塞筒应力腐蚀开裂的主要原因.     

2Cr19Ni9Mo不锈钢的强化

用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜对２Ｃｒ１９Ｎｉ９Ｍｏ不锈钢强化机理进行了分析。结果表明，时效强化及形变强化的综合作用可使２Ｃｒ１９Ｎｉ９Ｍｏ不锈钢得到较高的强度。