40Cr钢长轴毛坯的调质淬火

40Cr钢件直径或厚度较大时，油淬不硬，水淬开裂倾向明显超过45钢，往往需要采用水淬油冷来提高硬度和避免开裂。多年来，我们在对40Cr热轧圆钢毛坯6种长轴淬火时，只注意控制适当的水冷时间，忽略了先下水端同时又是后出水端，冷却时间最长，且较轴体冷却剧烈，造成多件在先下水端面边缘3～5mm处产生深度10mm左右断续的1～3处弧形裂纹。后来增加了先下水端60mm左右“点水”预冷操作，使点水部分表层温度稍微降低，“点水”一定时间后，马上出水稍停，待“点水”部分由暗红色变为淡红色（约800℃左右）后，便迅速整体下水，全部下水后开始…     

40Cr钢底板的微变形淬火

工件淬火时，在保证淬透的前提下，采用更均匀、更缓慢的冷却方式，将热应力、组织应力减小到最低程度，以减小工件的变形［１］。该工艺方法在工具钢、模具钢的热处理中应用较为普遍。本文对４０Ｃｒ钢底板淬火也采用了这种办法，使其硬度达到４５～５０ＨＲＣ，平面度≤...     

40Cr钢的低温淬火及其应用

运用正交试验法,通过对40Cr钢低温淬火的工艺试验,确定该钢较优的低温淬火工艺方案为: 淬火温度:790±10℃; 保温时间:按1.2～1.6分/毫米计算; 淬火介质:采用5～10%盐水; 回火温度;根据图纸硬度要求而选择。经试验得到:低温淬火后回火温度与硬度之间的回归式: (?)=728-0.754T 生产应用表明40Cr钢低温淬火工艺具有:节电、节油、无污染、安全可靠、操作方便,缩短周期、降低炉耗、提高质量、切实可行的优点。     

40Cr钢齿条的激光淬火工艺

采用LDF 4000-100型半导体激光器对40Cr钢齿条齿面进行了淬火处理研究。结果表明:在矩形光斑17 mm×5 mm、激光头到淬火齿面中心距离375 mm、激光束入射齿面夹角75°下,选取最优参数激光加热温度1400 ℃、扫描速率10 mm/s时,齿面的淬硬层深度均匀,可达到1.2 mm,淬硬层组织为细小、弥散马氏体,表层组织硬度最高可达到750 HV0.2,并在工业化试生产中取得了较好应用效果。     

40Cr钢环形件淬火开裂分析

利用扫描电镜及能谱仪对40Cr钢环形件的断口形貌与微观成分进行了系统分析。结果表明:零件断口形貌呈脆性解理断裂,零件中心区域的夹杂物以及淬火残余应力大是其开裂的主要原因。微裂纹于夹杂物附近萌生,随后逐渐扩展直至零件断裂。     

40Cr钢的强烈淬火+回火处理

采用CaCl₂水溶液对40Cr钢进行强烈淬火并高温回火,利用光学显微镜、扫描电镜、硬度计、冲击及拉伸试验机等,表征了显微组织、力学性能及断口形貌,并与常规调质工艺(油淬)进行了对比。结果表明,40Cr钢采用CaCl₂淬火介质进行强烈淬火+高温回火与常规调质处理相比,可获得细小均匀的回火索氏体组织;经强烈淬火+回火处理后,与常规调质相比,硬度提高8%～18%,强度提高3%～5%,冲击性能提高16%～30%,可满足其较高的服役性能要求。40Cr钢最优的调质工艺为850℃保温20 min后采用CaCl₂淬火介质进行强烈淬火,再经580℃回火120 min后空冷。     

40Cr钢大断面工件的淬火工艺及淬火组织

设计了40Cr钢的端面淬火工艺,研究了φ110 mm工件断面从表层到心部淬火后的组织,并测试了从表层到心部的硬度分布。结果表明:40Cr最佳淬火工艺为淬火3 min后250℃回火;按照此淬火工艺,φ110 mm工件断面淬火后淬硬层硬度为53~55 HRC,半马氏体深度为5~10 mm。在距表面深度超过15 mm后,马氏体消失,显微组织主要为片层状珠光体+先共析铁素体,硬度下降到表面硬度的1/2。     

40Cr钢汽车转向节锻造余热淬火的研究

一种材料为40Cr钢的汽车转向节,锻造后经常规调质处理后,质量不稳定,某些锻件出现粗大晶粒或魏氏组织。为稳定转向节锻件的热处理质量,对之进行了锻造余热淬火试验。试验方案为,坯件的锻造加热温度分别为1 035℃、1 070℃、1 100℃、1 150℃和1 200℃,淬火介质分别为水、柴油和5%PAG水溶液。根据试验结果确定的适合于转向节坯件的锻造余热淬火工艺为:加热温度为1 070~1 100℃,在900℃左右终止锻造并立即淬入5%PAG水溶液,可使转向节获得令人满意的显微组织。     

亚温淬火对40Cr钢硬度的影响

采用正交回归试验方法,研究了亚温淬火对45钢硬度的影响,建立了硬度回归方程。结果表明:在试验温度范围内,亚温淬火温度越高、回火温度越低,40Cr钢硬度越大。亚温淬火后40Cr钢的晶粒度小于常规淬火后的晶粒度。     

40Cr钢汽车半轴断裂失效分析

<正>汽车半轴是汽车主要传动部件,需承载较大的交变应力,要求具有较高的强度和韧性。某汽车半轴在装配线试车运行不到10 km就断为两截,断裂的部位距花键端部150 mm,断口较为齐平,见图1所示。该汽车半轴选用40Cr中碳合金结构钢,进行调质热处理提高材料的强韧性,并且对工件表面进行中频感应加热淬火处理,增加表面的强度和压应力,增强工件的抗疲劳性能。具体工     

YG6硬质合金与40Cr钢钎焊接头减应措施研究

用不同厚度的Cu箔、Ni箔作为缓解接头残余应力的中间层材料,以Ag-Cu共晶合金箔为钎料在880℃,10min的工艺参数条件下对YG6硬质合金和40Cr钢进行了真空钎焊试验.研究结果证实,采用Ni箔做中间层能有效地降低接头应力,大幅提高接头强度;Cu箔能有效降低接头残余应力.但Cu本身强度偏低,同时钎焊过程中大量溶解,...     

晶粒度对40Cr钢淬火组织的影响

使用热模拟试验机对40Cr钢进行830、890、950℃正火试验,得到晶粒度不同的铁素体和珠光体组织,再将正火后的试样加热至850℃保温10 min后,以不同的冷却速度淬火,对比晶粒度不同的试样淬火后的组织和硬度变化。结果表明:随着淬火前晶粒尺寸的增大,40Cr钢淬火后的马氏体组织含量增加,贝氏体的含量减少,硬度增大;淬火前40Cr钢的晶粒尺寸越大,淬透性越好。     

40CrNiMo7钢锻轴淬火开裂的原因分析

通过宏观形貌观察、化学成分分析、硬度测试、金相分析、能谱分析等方法,对40CrNiMo7钢锻轴开裂的原因进行了分析讨论。结果表明,锻轴的裂纹属于淬火纵向裂纹,钢中Cr元素含量偏高,增加了开裂倾向,试样表层有较多TiN夹杂物以及Al₂O₃、MnS等夹杂,同时试样有0.6 mm左右的脱碳层,促进了裂纹的形成。淬火时产生的组织应力使表面呈现拉应力状态,并在脱碳层和非金属夹杂物的影响下超过了材料的断裂强度而产生了开裂。     

40Cr钢磨煤机轴断裂失效分析

某发电厂磨煤机轴在运行约10 000 h后断裂,该轴材质为40Cr钢,断裂位置在直径变径处。本文通过宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能检验、显微金相和扫描电镜断口观察,对该断裂轴进行了失效分析。1断裂原因分析1.1宏观观察对断裂轴进行宏观观察,断裂位置位于直径变截面R圆角处,R圆角较小,断口较平整,无明显塑性变形,属于一次脆性断裂。断口宏观形貌如图1所示,从断口宏观形貌可以看出断裂起始于轴表面,断裂源区边缘有明显挤压痕迹;源区及扩展区较平坦,呈灰白色,无明显的棱线;断裂区有明显撕裂棱。     

淬火工艺参数对40Cr合金钢组织性能的影响

采用光学显微镜(OM)、电子万能拉伸试验机、冲击试验机等设备和手段,研究了淬火工艺参数对40Cr合金钢调质组织和性能的影响。结果表明,当40Cr合金钢奥氏体化完全、晶粒未粗化的情况下,PAG淬火液浓度是影响其组织和性能的主要因素,PAG淬火液浓度从2.60%升高至3.20%,钢的强度降低,塑性增加;PAG淬火液浓度继续升高至4.00%时,40Cr合金钢中铁素体含量增加,同时下贝氏体含量也增加,其强度增加,塑性降低。当40Cr合金钢淬火温度为870℃、淬火频率为21Hz、PAG淬火液的浓度低于3.20%时,钢中可避免出现铁素体和下贝氏体组织,调质处理时可获得理想的回火索氏体组织。     

薄片件真空高压气淬畸变控制

真空热处理技术具有无氧化、无脱碳、脱脂、变形微小、表面质量好等一系列优点,热处理零件综合性能优异,使用寿命长,无污染、无公害,自动化程度高。经真空淬火的工件硬度均匀、工艺稳定性和重复性好;淬火后工件尺寸和形状畸变小,一般可省去修复畸变的机械加工,从而提高经济效益,弥补设备投资不足[1]。     

40Cr钢齿轮低真空变压氮碳共渗

介绍了用于40Cr钢摩托车主驱动齿轮气体氮碳共渗的WLV-I型低真空变压表面处理多用炉的工作原理、结构、工艺特点和生产过程及效果,并讨论了提高产品质量和优化生产过程的措施.实际生产使用表明,与常规炉相比,低真空变压热处理工艺装备及技术具有显著的节能、减排、快速、高质量、低成本的特点,是"老三炉"更新换代的理想产品.