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Ni—Al2O3复合电镀工艺 总被引:6,自引:0,他引:6
在Ni-Al2O3复合电镀研究的基础上,用扫描电镜和X射线衍射方法对复合镀层表面形貌及微观结构进行了分析,采用高温实验检测镀层的润湿性。实验表明,搅拌速度和镀液中Al2O3的含量是影响复合量的主要因素,复合镀层的结构没有显著变化。复合镀层改善了铜基体与铁水的润湿性,作为功能性镀层用于冶金行业及钢铁厂。 相似文献
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本文从纳米结构喂料制备、纳米Al2O3-TiO2涂层结构特征及其形成机制、喷涂工艺及在线控制、纳米Al2O3-TiO2涂层性能4个方面论述了等离子喷涂纳米Al2O3-TiO2涂层的研究进展。在此基础上,对等离子喷涂纳米Al2O3-TiO2涂层的前景进行了展望。 相似文献
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Al/Al2O3复合材料具有密度小、耐磨、抗高温、抗热震性好等多方面的优异性能,应用日趋广泛.本文选择再造粒的方法制备出了几种配比不同的Al/Al2O3复合粉体,比较不同配比的复合粉体的物理性质.对复合粉体进行了火焰喷涂,对喷涂后获得的涂层进行了耐腐蚀性能的检测.Al/Al2O3复合粉体的流动性随着Al2O3含量增加越来越好,Al2O3的质量分数为75%的粉末的流动性最好.而Al2O3的质量分数为80%的涂层的耐腐蚀性能最好. 相似文献
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概述复相陶瓷和纳米陶瓷的主要内容和机理,介绍反应烧结ZrO3-3Al2O3-2SiO2-Al2O3/SiCn纳米复相陶瓷技术的研究内容,技术路线,工艺原理和发展前景。 相似文献
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激光熔覆Al2O3+TiO2复合陶瓷涂层的微观结构 总被引:12,自引:0,他引:12
研究了45#钢表面Al2O3+TiO2复合陶瓷激光熔覆层的微观组织和相结构、Al2O3+TiO2复合陶瓷激光熔覆涂层由α-Al2O3,TiO2,γ-TiO2,γ-Al2O3及Al2TiO5相组成,消除了等离子喷涂层的层状组织特征,形成了大致方向的柱状晶,晶内为溶入了Ti及少量底层元素的α-Al2O3;晶界为由TiO2和Al2O3形成的Al2TiO5相,溶有少量的Cr,Fe,Y取代了Al2TiO5 相似文献
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轴向送粉等离子喷涂制备TiB2/Al2O3复合陶瓷涂层 总被引:1,自引:0,他引:1
将Al2O3-30%(质量分数,下同)TiB2的复合粉与10%粒度为80~200 nm的Al2O3粉混合,喷雾干燥造粒制备成热喷涂喂料,采用三阴极轴向送粉等离子喷涂系统(Axial-Ⅲ)喷涂沉积TiB2/Al2O2涂层.用X射线衍射、扫描电子显微镜及能谱仪分析涂层物相组成、微观形貌,测试涂层表面显微硬度和Rockwell硬度.结果表明:涂层由α-Al2O3,γ-Al2O3,TiB2和少量TiO2组成;TiB2在涂层中主要以颗粒状形态存在.显微硬度为16.68 GPa;涂层表面Rockwell硬度平均值达52.9. 相似文献
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研究了锌铝基Al2O3陶瓷层激光重熔区内陶瓷相的转变。采用METCO 4MP等离子喷涂机对基体材料表面喷涂氧化铝(Al2O3的质量分数为99%)陶瓷层。采用上海光学精密机械研究所HJ-4工业用横流CO2激光器进行激光重熔。通过X射线衍射分析和透射电镜对Al2O3陶瓷的微观结构、成分和分布的研究,得到以下结论:在等离子喷涂过程中,喷涂层中陶瓷相发生。α-Al2O3→γ-Al2O3 α-Al2O3的转变。激光重熔后,试样表层的原α-Al2O3陶瓷相、γ-Al2O3陶瓷相均转变为δ-Al2O3陶瓷相,为体心四方结构.熔池区陶瓷相主要分布在表层,次表层和过渡区。 相似文献
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Al2O3/TiB2陶瓷材料的高温摩擦磨损特性研究 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了Al2O3/TiB2陶瓷材料与硬质合金往复滑动摩擦时,在不同氢气和温度条件下的摩擦磨损特性,结果表明:随温度和气氛不同,材料的摩擦系数有着不同的变化规律。在高温空气气氛中摩擦时,TiB2氧化生成的表面氧化膜可起到固体润滑剂的作用,并且能阻止Co的扩用,减轻粘着,因而能降低摩擦系数并有利于提高材料的耐磨性能;而在高温氮气气氛中摩擦时,由于硬质合金中的Cop扩散到陶瓷材料中,使材料产生粘着磨损和 相似文献
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将陶瓷粘结料与Cr2O3或重烧MgO制成料浆,采用刷涂、浸渍和喷涂三种涂敷方法和高温熔烧工艺制备金属基Cr2O3或MgO质高温抗氧化陶瓷涂层。研究了三种涂敷方法、涂层厚度对涂层试样高温抗氧能力的影响规律。结果表明:当料浆组成、涂层厚度和熔烧制度相同条件下,采用喷涂工艺所制备的涂层试样具有最佳的抗氧化能力,且Cr2O3和MgO质陶瓷涂层在1200℃、30h的抗氧化能力分别是金属基体的约62倍和16倍。采用SEM对涂层的显微结构进行了表征,揭示涂覆工艺与涂层结构和抗氧化能力之间的关系。 相似文献
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本文主要对Al2 O3 NiAl复合体系料浆的稳定分散特征作了初步研究。结果表明 :对Al2 O3和NiAl单体系 ,当溶液的pH >10 .6时 ,颗粒表面的 ζ电位达到最大值 ;当料浆中Al2 O3含量在 40wt %以上时 ,其稳定分散的最佳pH范围为 11~ 12 ,当料浆浓度为40vol%、5 0vol%和 60vol %时 ,最佳分散剂用量分别为 0 .6%、2 .8%和 8.0 % ;对浓度小于 3 0vol %的NiAl料浆 ,最佳pH范围为 9~ 11,分散剂最佳用量为 0 .5 % ;在最佳分散条件下制得的 5 0vol % (Al2 O3 NiAl-2 0 )的复相陶瓷料浆具有良好的稳定分散性 相似文献
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Al2O3/TiC复合陶瓷拉丝模材料的摩擦磨损性能 总被引:3,自引:0,他引:3
采用热压法制备出Al2O3/TiC复合陶瓷材料,该材料具有良好的综合力学性能,抗弯强度为850MPa,断裂韧性为4.9MPa·mi/2.由高速环块磨损试验机对其摩擦磨损行为及其磨损机理作了试验研究.用扫描电镜观察了磨损表面形貌.结果表明Al2O3/TiC复合陶瓷拉丝模材料磨损率随试验转速升高而下降,但压力变化对磨损率的影响不大.Al2O3/TiC复合陶瓷拉丝模材料磨损机理主要是脆性脱落和犁沟,具有良好的耐磨性.是制备拉丝模的优良材料. 相似文献
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通过添加粒径为50~80nm的TiN,改善了Al_2O_3-TiC复合陶瓷的力学性能。以15%(质量分数,下同)的TiN取代15%TiC,制备了纳来TiN改性Al_2O_3-TiC复合陶瓷。结果表明:70%Al_2O_3-15%TiC-15%TiN复合陶瓷的抗弯强度和断裂韧性分别为618 MPa和7.12 MPa·m~(1/2),比70%Al_2O_3-30%TiC的性能(567 MPa和4.96 MPa·m_(1/2))明显提高,特别是断裂韧性提高了64%。纳米TiN改性Al_2O_3-TiC复合陶瓷韧性的提高主要是由于材料致密度的提高和晶粒的细化所致,它的增韧方式为微裂纹、裂纹桥接和偏转。 相似文献