新型铬锰氮不锈钢的抗气蚀性能

在磁致伸缩仪和转盘气蚀仪上测试了一类新型的铬锰不锈钢的抗气蚀性能，并Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱分析了气蚀前后试样表层显微组织的变化。结果表明，铬锰氮双相（Ａ－Ｍ）不锈钢具有比目前水轮机轮及叶常用的ＺＧ０Ｃｒ１３Ｎｉ４－６Ｍｏ和ＺＧ０Ｃｒ１６Ｎｉ５Ｍｏ钢更高的抗气蚀性能，介稳奥氏体及其在气蚀过程中的组织变化是该类铬锰氮不锈钢具有的抗气蚀性能的重要原因。     

18Cr—2Mo铁素体不锈钢｛100｝面上相的沉淀

研究了１８Ｃｒ－２Ｍｏ钢的弱化机制，碳、氮、硫和钛等元素对｛１００｝面上沉淀的第二相的类型、形貌和分布特征的影响。这些元素的含量均较高时，析出大量大尺寸厚片状Ｔｉ２ＣＳ和Ｍ（Ｃ，Ｎ）；含量较适中时，Ｔｉ２ＣＳ减少，θ－Ｆｅ３Ｃ和Ｍ２３Ｃ６细片弥散分布；钛含量较低，碳、氮含量较高时，主要沉淀相是厚片状Ｍ２３Ｃ６，加热后冷却时析出薄片状ε－Ｆｅ３Ｃ、Ｍ２３Ｃ６和Ｍ（Ｃ，Ｎ），发现这些相均可能含硫。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的晶间腐蚀性能与Ti,C比关系

采用ＥＰＲ电化学试验、草酸侵蚀试验及硫酸—硫酸铜腐蚀试验研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的抗敏化态晶间腐蚀性能与钢中Ｔｉ，Ｃ比的关系，以确定此钢适宜的钛含量。所用试样均为固溶处理（１０３０℃×１０ｍｉｎ、水冷）后经敏化处理（６５０℃×２ｈ，空冷）。试验结果表明，为防止在试验条件下产生敏化态晶间腐蚀，１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢最低钛含量需满足Ｔｉ／Ｃ≥５．５或Ｔｉ／（Ｃ－０．０２）≥８。根据试验结果提出应对钢中钛含量上限值合理控制。     

易切削奥氏体不锈钢303F和316F的机加工性能

仪器仪表用３０３Ｆ，３１６Ｆ，Ｃａ－Ｓ易切削奥氏体不锈钢的切削，钻削加工性能分别优于０Ｃｒ１８Ｎｉ９和０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２不锈钢。     

核电用0Cr18Ni12Mo2Ti锻钢的疲劳断裂特性及其安全性评定

研究了０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ锻钢的疲劳性能（低周疲劳，高周疲劳，热疲劳）和动，静态断裂韧度（Ｋｉｄ，Ｋ１ｃ）。结果表明，０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ锻钢的疲劳性能和动，静态断裂韧度满足ＡＳＭＥ规范的安全性要求，该材料具有良好的综合力学性能。     

奥氏体不锈钢中的Cr／Ni当量

利用热力学数据计算了Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｉ－Ｘ相图，并得出奥氏体不锈钢中Ｘ（Ｘ＝残余元素的Ｃｒ／Ｎｉ）当量）。这两种当量随钢的基本成分变化而有规则地变化。这与经验相图中所使用的固定当量刚好相反。Ｔｉ的Ｃｒ当量最高，Ｓｉ的Ｃｒ当量次之。对这些结果与实际情况的关系作了探讨。碳和氮在替代不锈钢中的Ｎｉ是非常有效的，Ｍｎ之所以具有替代１８／８钢中Ｎｉ的作用，其间接原因是由于它具有提高奥氏体中氮固溶度的能力。在缺     

Fe3Al基合金的高温耐冲蚀磨损性能

利用通以含高浓度ＳＯ２和ＳｉＯ２细颗粒气流的专门装置，研究了Ｆｅ３Ａｌ基金属间化合物的耐高温腐蚀磨损性能。试验结果表明，Ｆｅ３Ａｌ基金属间化合物的抗高温磨损性能优于钴基合金（ＣｏＦｅ１５Ｃｒ２５Ｓｉ７）、高铬镍铁基耐热合金（ＦｅＣｒ２８Ｎｉ７）以及表面喷涂Ｎｉ６０的１８－８不锈钢。     

18Cr－2Mo铁素体不锈钢｛100｝面上相的沉淀

研究了１８Ｃｒ－２Ｍｏ钢的弱化机制，碳、氮、硫和钛等元素对｛１００｝面上沉淀的第二相的类型、形貌和分布特征的影响。这些元素的含量均较高时，析出大量大尺寸厚片状Ｔｉ＿２ＣＳ和Ｍ（Ｃ，Ｎ）；含量较适中时，Ｔｉ＿２ＣＳ减少，θ－Ｆｅ＿３Ｃ和Ｍ＿（２３）Ｃ＿６细片弥散分布；钛含量较低，碳、氮含量较高时，主要沉淀相是厚片状Ｍ＿（２３）Ｃ＿６，加热后冷却时析出薄片ε－Ｆｅ＿３Ｃ、Ｍ＿（２３）Ｃ＿６和Ｍ（Ｃ，Ｎ），发现这些相均可能含硫。     

Φ80mm～110mm0Cr18Ni12Mo2Ti管坯钢的试制

介绍不锈管坯钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ的冶炼和加工工艺并作了分析探讨。检验分析了该钢的化学成份，显微组织和夹杂物等，结果表明，太钢生产的不锈管坯钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ完全能够达到技术条件的要求，说明现行的生产工艺是可行的。     

氮含量对Cr18Mn18N无磁不锈钢力学性能、磁导率和组织的影响

探讨了Ｃｒ１８Ｍｎ１８Ｎ无磁不锈钢中氮含量对钢的力学性能、磁导性能以及组织状态的影响，研究结果表明，Ｃｒ１８Ｍｎ１８Ｎ钢中氮含量大于０．３１％时，组织才为全奥氏体状态，该钢氮含量的最佳区间为０．４％￣０．６％。     

异质焊接接头马氏体淬硬层的消除研究

对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ和１０ＣｒＭｏ９１０钢的焊接进行了试验研究，探讨了不同焊接材料与工艺对接头组织的影响及消除异质接头Ｍ淬硬组织的有效方法。     

超低碳Cr26—Ni28—Mo5—Cu3—Nb0.35铸造不锈钢的组织和耐蚀性能

用金相、透射电子显微镜、电子探针与扫描电镜分析研究得出超低碳Ｃｒ２６－Ｎｉ２８－Ｍｏ５－Ｃｕ３－Ｎｂ０．３５不锈钢铸态组织中含有σ相，经８５０￣１１２０℃热处理均可形成σ相，包括（Ｆｅ－Ｃｒ）σ相，（Ｆｅ－Ｍｏ）σ相和（Ｃｒ－Ｎｉ－Ｓｉ）σ相，８５０℃左右有Ｍ６Ｃ型碳化物和ＮｂＣ析出。该钢经１１５０℃２ｈ水冷固溶处理后，具有优良的耐腐蚀性能。     

00Cr18Ni10,00Cr17Ni14Mo2不锈钢热轧中板的加热制度及耐蚀性能

通过加热温度和保温时间与钢中铁素体（α相）含量和形态的关系，研究了尿素设备用００Ｃｒ１８Ｎｉ１０和００Ｃｒ１７Ｎｉ１４Ｍｏ２超低碳不锈钢的热加工性能，制定了热轧中板合适的加热制度；根据固溶处理温度与耐蚀性能的关系，确定了适宜的热处理工艺。结果表明，这两种钢的国产材与进口材的耐蚀性能基本相当。     

间隙相和微量合金元素对18Cr—2Mo不锈钢脆性的影响

１８Ｃｒ－２Ｍｏ钢较低的塑性与Ｃ，Ｎ，Ｓ间隙原子存在所形成的短程障碍有关；某些间隙相大厚片和小片群沿（１００）面大量析出，使钢在０℃下易产生解理断裂；加Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｍｎ不能改善钢的韧性。加Ｔｉ因只析出有球化趋势的间隙相，并降低钢中自由Ｃ，Ｎ，Ｓ原子含量，有利于提高钢的塑性。     

双相不锈钢固溶处理对组织和性能的影响

双相不锈钢００Ｃｒ１８Ｎｉ５Ｍｏ３Ｓｉ２热轧钢板在９５０－１０８０℃温度范围内的固溶处理对钢的力学性能没有显著影响。随着固溶温度的提高及固熔冷速的加大，铁素体含量逐渐增加。在含ＦｅＣｌ３介质中的点蚀率（ＰＣＲ）随着固溶温度的提高而降低。     

超低碳Cr26－Ni28－Mo5－Cu3－Nb0．35铸造不锈钢的组织和耐蚀性能

用金相、透射电子显微镜、电子探针与扫描电镜分析研究得出，超低碳Ｃｒ２６－Ｎｉ２８－Ｍｏ５－Ｃｕ３－Ｎｂ０．３５不锈钢铸态组织中含有σ相，经８５０～１１２０℃热处理均可形成σ相，包括（Ｆｅ－Ｃｒ）σ相，（Ｆｅ－Ｍｏ）σ相和（Ｃｒ－Ｎｉ－Ｓｉ）σ相；８５０℃左右有Ｍ６Ｃ型碳化物和ＮｂＣ析出。该钢经１１５０℃２ｈ水冷固溶处理后，具有优良的耐腐蚀性能。     

VOD精炼1Cr18Ni9Ti钢Ti收得率的探讨

本文论述了炉渣碱度、渣中（Ｃｒ２Ｏ３）含量、加Ｔｉ前的温度及Ｔｉ－Ｆｅ粒度等对ＶＯＤ精炼１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢Ｔｉ的收得率的影响。     

VOD精炼1Cr18Ni9Ti钢Ti收得率的探讨

本文论述了炉渣碱度、渣中（Ｃｒ２Ｏ３）含量、加钛铁前的温度及Ｆｅ－Ｔｉ粒度等对ＶＯＤ精炼１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢Ｔｉ的收得率的影响。     

18Cr—2Mo铁素体钢的脆性及钛元素的作用

１８Ｃｒ－２Ｍｏ钢出脆性与钢中较多的碳，氮，硫间隙原子形成短程障碍有关；粗大的晶粒也是导致克脆性的原因，钢中加入钛元素，使｛１００｝面上析出有球化趋势的间隙相，从而降低了钢中自由碳，氮，硫原子含量，对提高韧性和低温下解理断裂应力具有一定的利用。     

锰含量及回火温度对铬锰氮不锈钢机械性能的影响

随着锰含量的增加，１３Ｃｒ－８Ｍｎ－０．０８Ｎ不锈钢在正火态及５００℃回火态的强度和硬度逐渐下降，δ和Ａ值逐渐增高，锰含量在６％和７．５％￣１０％的铬锰氮不锈钢获得最佳综合机械性能的回火温度分别为６００℃和５００℃。