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基于目前油气回收技术研究较少关注其工艺技术风险分析的现状,对已实际应用的冷凝+吸附组合法油气回收工艺技术进行研究,利用Aspen Plus软件建立稳态模拟流程,考察6种不同入口油气体积分数工况的气相物流体积分数变化规律,计算气相物流的爆炸极限.结果表明:二级冷凝器和三级冷凝器的冷凝贡献最大,油气体积分数从一个高于爆炸上限的体积分数逐步降至爆炸极限范围内,且最先在三级冷凝器出现爆炸性混合气体.以冷凝法为基础的油气回收工艺技术需要进一步优化设计和操作参数来达到安全运行的目的. 相似文献
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《山东化工》2016,(13)
研究表明:启动流量、绝热层的导热系数和厚度可以明显改变管内流体的温度分布,且启动流量越大、绝热层导热系数越小、厚度越大、管内流体温度越高,生成水合物的风险越小。为了分析上模块化LNG接收终端平台生产运行的安全性,基于相关泄漏扩散理论,利用Fluent软件分别针对平台上多个关键工艺处理模块进行了泄漏扩散规律数值模拟,并进行了LNG泄漏扩散风险分析。研究结果表明,风速会有效降低平台上LNG泄漏扩散的危险性。CGB平台上各工艺模块应分别考虑燃烧爆炸风险与人员健康风险。当LNG发生中度泄漏(20%管径)时,各种气象条件时最大落地浓度均达不到爆炸下限;当重度泄漏(100%管径)时,各种气象条件时最大落地浓度均可达到爆炸下限,达到爆炸下限浓度半径为13.3~91.7 m。 相似文献
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相比于传统的化石能源,氢能具有零排放、高热值等一系列优势,因此世界各国都相继加快了对氢能的研发和应用步伐。氢气压缩机是我国加氢站建设的关键,也是确保加氢、储氢、运氢环节畅通无阻的关键设备。由于氢气易燃易爆的特性,一旦氢气压缩机发生故障,极有可能会出现压缩机停机、气体泄漏等危险,甚至引发火灾和爆炸。因此迫切需要对氢气压缩机可能面临的安全风险进行评估,辨识氢气压缩机运行中的危险因素,查明可能的故障原因并制定相应的保护措施。以氢气压缩机为研究对象,采用HAZOP方法对氢气压缩机进行了危险辨识与后果评估,保障了其安全平稳运行。结果表明:氢气压缩机面临入口过滤器压差过高、一级进气缓冲罐压力过低以及一级排气温度过高等风险,应考虑增设报警装置。 相似文献
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采用危险化学品重大危险源安全评价方法,通过定量计算判断并确定液氨罐区属于三级重大危险源. 根据液氨储罐泄漏可能造成的典型事故后果,建立蒸气云爆炸模型,计算的蒸气云爆炸可能造成的死亡半径为4.18 m、重伤半径为16.04 m、轻伤半径为31.19 m及安全防护距离为100.4 m. 通过建立有毒有害物质泄漏扩散模型,结合气象条件模拟泄漏扩散场景,进行定量分析计算,得出下风向中毒距离为312.01 m、横风向中毒距离为72.01 m及中毒区域面积为16291.70 m2. 出于提升液氨储罐本质安全水平的考虑,结合最新的危险化学品重大危险源储罐安全标准和规范的要求,对液氨储罐提出技术改造思路,具体措施包括加装外贴式液位计、温度计和压力变送器;气、液两相管道增加自控阀,设置高低位液位报警连锁装置及有毒气体报警仪;增设自控启动应急喷雾吸收系统;储罐区增加视频监控;完善风向标、洗眼器及静电释放器等,并完成了技术改造工作. 相似文献
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为定量分析不同工况条件下H2S泄漏扩散的影响规律,在分析H2S气体危险性的基础上,采用DNV PHAST软件模拟不同泄漏孔径、扩散时间和气象条件对浓度分布的影响,进而考察毒性、喷射火和蒸气云爆炸带来的危险后果。结果表明,泄漏孔径和扩散时间与下风距离、云团宽度和云团高度等参数呈正比,大气稳定度越低、风速越大,越有利于气体扩散;H2S的主要危害为中毒,其引发室外致死率为0.1%、1%、10%和99%时的下风距离分别为652.6 m、574.7 m、482.1 m、216.7 m。研究结果可为有毒气体的泄漏风险防控提供实际参考。 相似文献
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为研究内浮顶储油罐浮盘密封圈油气泄漏扩散规律,建立内浮顶汽油储罐密封圈油气扩散和泄漏环宽度、速度流率估算模型,分析了在不同浮盘高度下泄漏量对内浮顶罐油气扩散的影响,进而对内浮顶罐安全风险进行讨论。结果表明:泄漏油气主要在水平方向上扩散,罐内气体空间的油气体积分数分布呈现出梯度,越靠近浮盘边圈缝隙泄漏上方的油气体积分数越高;随着泄漏量增加,内浮顶汽油储罐平均油气体积分数增大,低液位2倍、5倍和10倍泄漏量下的油气体积分数分别为0.025%、0.046%和0.069%,高液位正常及2倍、5倍和10倍泄漏量下的油气体积分数分别为0.013%、0.020%、0.037%和0.071%,低液位下100倍泄漏量时罐内大部分区域的油气体积分数将处于0.15%~0.46%范围内,已接近甚至达到爆炸极限。 相似文献
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借助流体力学模拟软件Fluent,优化聚合物/超临界CO_2溶解实验装置的锥形混合元件尺寸,通过对反应釜中内部流场进行模拟,由锥形混合元件所受转矩反映了均相体流变性能,对比了3种不同半径尺寸的锥形混合元件的模拟精度。结果表明,3种半径的锥形混合元件在不同工艺条件下,转矩受温度、CO_2浓度的影响情况基本一致,在同一半径条件下,随着均相体中CO_2浓度的增加,流变性能模拟误差越小,而温度越低,流变性能模拟误差越大;在同一工艺参数下,锥形混合元件的半径尺寸越小,流变性能模拟精度越高,当半径尺寸为50 mm时,与流变学实验值的拟合度最高,平均误差低于5%,并验证了模型的有效性。 相似文献
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内浮顶罐的油气泄漏会给油罐区的安全和环境带来潜在的危害。基于CFD及其Realizable k-ε湍流模型,建立了内浮顶罐的风场和油气浓度场数值模拟方法,并通过风洞实验验证其可行性。之后,重点讨论单罐、双罐、四罐情况下的流场与浓度场分布。结果显示:紧贴浮盘边圈缝隙泄漏上方的油气浓度最高,容易产生火灾等危险;罐组之间存在相互影响作用,由于前方罐的阻挡作用,后方的罐内风速较小,容易产生油气叠加,导致油气浓度高于前方罐,更容易达到爆炸极限。无论从安全、环保还是人员健康方面,都应采取相应措施及时监控。 相似文献
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李栋 《中国石油和化工标准与质量》2014,(8):225
油气管道工程一直是非常复杂工程,近年来,世界油气工业迅猛的发展,油气管道越来越长,半径越来越大。由于油气管道的爆炸、起火等事件频发,油气管道相关的设施安全问题引起了世界各国的高度认识,管道安全出现问题将直接影响油气的运输。因此,本文分析天然气长输管道安全存在的风险,并根据这些风险提出相应的保护措施。 相似文献
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利用激波管,对常压下温度1200~1600 K、体积分数1.0%~2.4%范围内的92号汽油-空气混合气的着火延迟特性进行了实验研究,以探索低压初始环境中油气爆炸的着火延迟规律。分析了着火延迟时间随点火温度和油气浓度的变化规律;得到了不同浓度下汽油着火延迟时间的计算公式;根据实验结果对比分析了七种机理模型的优劣;结合机理中主要组分的产生、消耗速率变化,剖析了浓度影响着火延迟的原因。结果表明,汽油着火延迟时间与点火温度的倒数呈良好的指数关系;同一高温下,浓度越大,油气着火延迟时间越长,原因是高油气浓度下烃分子与H的反应更强,从而抑制H与O_2的反应;在验证的七种机理中,Abhijeet Raj机理在低压下对各油气浓度的着火延迟时间计算精度较高,适宜应用到油气爆炸模拟中。研究为汽油燃烧动力学机理的验证、优化与应用提供了较为准确的数据基础。 相似文献
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本文介绍了洞库油气排放数值模拟的步骤,针对某洞库建立了油气排放数值模拟模型,运用该模型对收油作业油气排放进行了模拟,结果表明,收油作业时洞口附近油气浓度平均值高于安全值,会形成爆炸危险区域,应当采取一定的措施。 相似文献
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