包钢大型高炉合理操作炉型维护

2016年包钢大型高炉的曲损率达到了70%,成为高炉强化冶炼的主要制约因素。文章通过调整下部鼓风参数、控制中部热负荷、优化上部装料制度的方法维护合理的操作炉型,从而消除风口曲损。结果表明:通过控制合理的操作炉型,可以有效的消除风口曲损。     

高炉风口破损机理及寿命分析

结合风口工作环境,阐述了风口破损的4种机理,即熔损、开裂及龟裂、磨损和曲损。结合我国高炉风121现状,从风口结构、风口制造质量、风口冷却、高炉操作、喷吹煤粉等方面分析了影响风口寿命的因素,并根据分析提出了系列提高风口寿命的措施。     

高炉风口破损机理及寿命探讨

结合风口工作环境，阐述了风口破损的４种机理，即熔损，开裂及龟裂，磨损和曲损。结合我国高炉风口现状，从风口结构，风口制造质量，风口冷却，高炉操作，喷吹煤粉等方面分析了影响风口寿命的因素，并根据分析提出了一系列提高风口寿命的措施。此外，还简要介绍了与风口制造有关的新技术动向。     

京唐1号高炉风口熔损机理解析

对京唐1号高炉下线风口的不同熔损部位进行取样分析,重点探讨了风口熔损机理。利用光学显微镜对风口熔坑进行了三维形貌重建,发现风口表面的熔损区面积大,深度深,表明熔损对风口具有巨大的破坏作用。通过对下线风口铜的导电导热性能测试和金相分析,以及对风口熔损区进行微观分析,揭示了风口熔损机理,即:使用后的风口导热性变差,熔损部位的铜晶粒粗大且不均匀,在冷却不足前提下,风口表面受到热冲击形成导热性更差的铜-铁合金,并与渣铁不断黏结,铜-铁结合处熔化脱落时,造成铜的损失同时暴露出内部的新铜,如此往复直至风口熔穿。     

碟形隔板双腔式风口的设计及应用

中小高炉多采用空腔式风口,其损坏形式以熔损为主,“熔损区”集中在风口外壁距前端一定高度内,以及端部和风口孔道内壁前端较小的范围内,而且风口外壁熔损区高度(H_1)大于风口孔道内壁熔损区高度(H_2)。 传统双腔式风口两腔问的隔板与风口内壁垂直,是平的,风口前端水腔冷却的高度在外壁和孔道内壁部位相同(即H_1=H_2),这不符合风口“熔损区”外壁高度大于孔道内壁高度的规律,这种结构不能在保证风口前端水腔有效冷却风口外壁“熔损区”的前提下,     

韶钢3200m3高炉风口破损原因浅析及控制

高炉风口破损的原因很多,其中熔损是主要原因之一,它给高炉生产带来了很大的负面影响.文章通过对韶钢8号高炉(3200 m3)风口熔损的原因进行分析,发现8号高炉风口熔损主要是由出渣铁状况、炉缸状态、炉况状态、渣铁物性及铁口状态等因素造成的,通过采取相应的防范措施,使高炉风口熔损现象得到了有效控制.     

涂敷耐热材料的偏心型高流速水冷风口的研究

1.背景近年来,随着高炉的大型化,高温高压操作、富氧、从风口喷入辅助燃料等技术也飞速发展。在这些高难度操作技术中,突然发生的风口破损是妨碍稳定操作的重大原因。因此,防止风口破损已成为提高产量的重要课题。 2.研制经过风口破损大致可分为熔损和磨损两类,但临时性休风的原因大部分是由熔损所致。因此,根据风口的冷却方式以及熔损风口的解剖检查,进行了导热分析;并在研究风口结构的同时,还进行了风口表面喷涂材料的研究,最后研究出具有耐熔损和节能两大优点的偏心型高流速水冷风口。     

太钢5号高炉生产的进步

太钢5号高炉投产4年多以来,通过对炉体热负荷,炉芯温度、炉前作业、稳定操作炉型防止风口曲损和控制入炉有害元素等方面,进行有效的控制管理,提高了炉况稳定性,积累了一些大型高炉生产管理上的经验。     

高炉风口的熔损机理

包钢高炉风口工作条件恶劣。在铁水沟内进行了抗铁流冲熔试验,得风口熔损热流强度为7.6×10~6kcal/m~2·h,当水压10kgf/cm~2,管内水速10m/s时,铜管能抵抗铁流冲熔。据此设计了螺旋铜管风口,获得成功。对风口熔损机理进行了研究,认为薄膜沸腾导致风口熔损,冷却水临界流速应是防止薄膜沸腾的最低流速。风口熔损的微观过程是由于铁水冲击风口壁,在铜表面合金化,生成Fe-Cu合金层。此薄层恶化了导热性,使壁温升高,复再降低导热率,致使铜壁软化,而被铁水冲蚀熔化。     

高炉风口熔损的微观研究

针对高炉风口熔损比例高的特点,对涟钢8号高炉更换下来的风口因熔损产生了蚀坑的部位切割取样,使用光学显微镜、SEM-EDS等特别对其熔损层进行了微观研究。通过微观分析,倾向于认为风口熔损并不是炉内渣铁直接熔损,而是一种类似于铝热反应的急剧放热反应所导致的,并通过热分析仪验证了锌铅合金与赤铁矿会在985℃左右发生急剧放热反应。     

空腔式风口熔损原因浅探

1 概述 国内外炼铁学者对风口破损的原因进行了大量的研究分析,归纳起来大致有四种:①高温热流对风口的熔损;②喷吹物对风口磨损;③铸造缺陷导致的过早破损;④风口材质的老化等。其中,风口熔损所占比例最高。由     

包钢4150m3高炉使用经济炉料操作实践

文章介绍了包钢两座4150 m~3高炉在使用经济炉料的条件下,克服了焦炭热性能差,入炉有害元素含量高、料柱透气性差、初始气流分布难以调剂的难题,通过采取调整送风制度、装料制度等措施,解决了风口曲损问题,延长了高炉顺行周期。     

兴澄特钢3200m~3高炉风口损坏原因及应对措施

对兴澄特钢3200m~3高炉风口损坏的原因及应对措施进行了阐述。风口损坏的统计数据表明,3200m~3高炉风口损坏的主要形式是熔损(占损坏总数的75.70%)和磨损(占损坏总数的16.82%),认为风口前端熔损的主要原因是炉缸活跃程度差,风口内孔磨损的主要原因是煤枪插入角度过大。并从风口设计及制造、高炉生产操作两方面,提出了延长风口寿命的一些应对措施。     

宁钢1号高炉风口小套破损原因分析及解决措施

对宁钢1号高炉风口出现渣铁熔损和焊缝开焊的情况进行了充分的原因分析,并提出相应的解决措施。分析认为:自产焦炭质量劣化、高炉炉况及气流波动、风口损坏方向壁体温度变化是导致1号高炉风口熔损的主要原因;厂家生产的高炉风口内部焊缝靠前是引起1号高炉风口焊缝开焊的主要原因。     

日本长寿风口的研究

高炉大型化以后,高炉座数减少,每座高炉风口数量增多,加以热负荷增大,更换破损风口休风次数频繁,严重影响铁产量与炉况稳定,因此日本二十多年来进行了大量延长风口寿命的研究工作,并取得了很大的成效,风口寿命由数十日提高到150～365日,近几年再提高至3年,经过再生处理多次,预期可用10年以上。1.风口破损情况统计分析高炉风口的工作环境恶劣,面临高温、高压、炉料磨损、铁渣熔损、碱、与渣的腐蚀、海绵铁与焦炭的氧化与烧损、冷却缺陷、炉况不顺等.风口破损主要是磨损、龟裂与熔损。前二者与使用日数有关,因此日本实行定期更换制度,部分或全部更换到期未破损的风口。此后风口熔损问题提到议事日程,据1970年4月至1972年3月统计,八幡     

高炉风口换热过程数值模拟

高炉风口是高炉输送高温鼓风和煤粉必需的冷却设备。以外观尺寸相同的空腔式风口和贯流式风口为研究对象,运用数值模拟分析软件Fluent,采用k-epsilon双方程模型,压力基求解方法,对两者的换热过程进行模拟并对照分析了入口流速对其换热性能的影响。结果表明:随着水流量增加,风口表面温度下降,但进出口压损增加;相同水流量情况下,贯流式风口比空腔式风口换热能力更强,但产生的压损更大。综合考虑,2种模型的进水流速均以5～10m/s为宜。     

高炉风口区安全供水控制阀的设计与应用

从安钢高炉风口区安全供水改造方式,简要介绍了一种新型低水损调压控制阀在“风口小套冷却水加压装置”中的成功应用。     

高炉使用倾斜风口小套取得明显效益

1988年笔者曾在江苏溧阳钢铁厂(13m~3小高炉),用斜风口解决炉顶温度偏高的问题,取得了明显效果。当时炉顶温度高,引起炉顶煤气上升管呈红热状态,虽然采取抑制边缘的装料制度,但顶温下降的幅度并不理想的情况下,而使用斜风口的。合肥钢铁厂300m~3高炉,自1985年以来,风口一直处在严重灼损状态,月最高灼损量57只,于1988年7月份逐步使用斜风口     

风口频繁烧损的原因及其处理

本文风口小套质量、冷板损雨水不等进行分析，找出了风口频繁烧损的原因。通过使用纯铜板贯流式风口，加强冷板查漏水采用锰矿、莹石和为洗炉等一系列有效措施，使得４号炉的风口烧损得以抑制，确保了该炉炼铁生产的正常进行。     

高炉风口破损数据分析及损坏机理的研究

分析了风口破损的统计数据：空腔式风口烧坏占５２％～７０％，磨坏占３０％左右；贯流式风口磨损坏的则高于８０％。从传热、流动及磨损理论入手，深入分析了高炉风口的三种破损机理（冲蚀及熔损；开裂及龟裂；内表面磨损），并提出了防止风口破损的几点对策。