超细煤粉颗粒形状分形维数与球磨工艺的研究

在行星磨完成不同煤的超细粉碎．基于面积一周长法，利用煤粉颗粒的SEM图像结合图像分析软件计算不同工艺条件下的煤粉体的颗粒形状分形维数，结果表明：该方法计算的分维值相关系数多在0．95以上；煤颗粒形状分形是多域度分形；煤颗粒粉碎初期形状分形维数逐渐减小，当粉碎到团聚时间时，其分形维数值反而在增大；含碳量高的煤质在粉碎时，其形状分形维数一般较小；不同助磨剂对颗粒形状分形的影响不同．     

立式辊磨机与球磨机粉磨水泥熟料的颗粒形状研究

为了澄清业界对立式辊磨机粉磨水泥熟料的种种认识误区,对立式辊磨试验机和标准邦德功指数试验机粉磨水泥熟料产品进行了电镜分析。分析结果表明,采用不同粉磨设备,其产品颗粒形状差别很小,且粒度分布区间和粒度分布趋势均基本吻合,得出立式辊磨机完全可以替代球磨机的结论。     

基于球簇填充方法的铁矿石颗粒形状研究

为建立不规则铁矿石颗粒的三维模型,选用五种单粒级颗粒,即3.35~4.75 mm、4.75~6.70 mm、6.70~9.50 mm、9.50~13.20 mm、13.20~16.00 mm,基于高精度三维扫描技术,获得五组单粒级颗粒的物理特性参数,并构建了基于球簇填充方法的矿石颗粒模型。研究表明：五种单粒级颗粒的体积、表面积、球形度均符合对数正态分布,其平均球形度基本相同,球形度中值为0.794;在进行填充时,采用球簇填充方法,填充球体数量越多,所表示的填充精度就越高,体积参数误差和主方向质量分布的平均参数误差越少,两者呈指数形式减小;当填充球体数量较多,大于30时,两误差参数值最大误差分别为3.4%和2.7%,为兼顾填充精度和数值计算时间,填充颗粒球体数量确定为30个。     

非均匀水平地应力的数值模拟效果与计算模型几何形状之间的关系

在地下开挖工程稳定性分析的数值模拟中,初始地应力模拟的正确与否将会对计算结果的可靠性产生非常重要的影响。初始地应力的模拟主要是通过计算模型边界条件来实现的。对于非均匀的水平地应力,一般是在计算模型的侧面边界上施加非均匀荷载来实现。通过简单模型的模拟试验,发现采用这种应力边界条件对水平地应力的模拟效果与计算模型的几何形状之间有一定的关系:计算模型的宽高比越大,模拟效果越不理想,与实际的地应力状况相差越大。解决这一问题的方法有两种:(1)使计算模型的宽高比尽量等于或小于1;(2)约束计算模型侧面边界的水平位移,在计算域内部给水平地应力直接赋值。     

球磨机衬板表面形状与转速关系的研究

从球磨机的磨矿原理出发对球磨机衬板表面形状与转速关系进行研究，为提高磨矿经济效益提出一种正确的方法。     

管道内非均质流速度分布与水力坡度的研究

从非均质流中固体粒子与清水之间动量传递这一基本问题的分析入手，提出了水平管道内非均质流中固体粒子处于悬浮流动状态下的速度分布与水力坡度求解的理论分析新方法和模型。利用该模型不但能精确地预计沉降性浆体的速度断面，也能精确地预计沉降性浆体的管道水力坡度。     

进气速度与质量流率对多密度颗粒分离性能的影响研究

通过建立多密度颗粒在康达效应下的分离模型,利用不同密度颗粒在康达壁附近迁移轨迹不同而实现不同颗粒间的分离。基于计算颗粒流体力学(CPFD)方法模拟混合颗粒在该模型下的流动迁移特征,反映出不同密度颗粒在不同进气速度与质量流率的分离特性。研究表明,进气速度与质量流率对不同密度颗粒在康达壁下的迁移轨迹及分布均具有重要影响,当气流速度为2.8 m/s,质量流率为10 g/s时,在420～480 mm区间,矿粒铜的回收率可达65%,品位可达78%,富集比可达9.75,在480～520 mm区间,矿粒钨回收率可达59.50%,品位可达72%,富集比可达18,说明在康达效应下可以有效的分选富集高密度金属矿粒铜和钨,对多密度颗粒的分选具有借鉴作用,同时可为我国西北水资源贫乏地区金属矿的分选提供新的思路。     

水平管道沉降性浆体速度分布与浓度分布关系的研究

本文从流动浆体中的固体粒子与清水之间的动量传递分析入手，提出了水平管道内沉降性浆体流动速度分布与浓度分布之间的理论关系及其速度分布的理论计算方法，并将其理论计算结果与一些已公布的试验结果进行了对比，检验证实了理论分析方法及理论分析结果的正确性及具有的普遍意义。     

有效抽采半径与考察区域形状及布孔间距的关系研究

为了解决测定钻孔有效抽采半径过程中存在的问题,如考察区域形状对测定有效抽采半径的影响、现场大面积施工钻孔布孔间距与有效抽采半径的定量关系,采用理论推导的方法对相应的问题进行了修正。结果表明:不同的考察区域对应不同的有效抽采半径计算公式,分别就考察区域为长方体、圆柱体的情况,推导出了相应的有效抽采半径计算公式;现场大面积施工瓦斯抽采钻孔时,受相邻钻孔抽采叠加的影响,其有效抽采半径较单个钻孔有所增大,约为单个钻孔有效抽采半径R的1.34倍。