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延迟焦化横管立式加热炉结构庞大,受生产工艺的影响,辐射室炉管需在现场采取胀接方式连接,施工难度大。文章详细介绍了炉管现场胀接的方法和胀接工具的结构。胀接前要利用厂家提供的试胀材料进行试胀,然后对试胀情况进行分析并确定扩胀值和胀杆进程,并根据回弯头胀孔和炉管的尺寸、硬度等相关数据进行选配;对炉管端部和回弯头胀孔处进行严格处理并精确测量相关数据。胀接完毕后按设计要求进行压力试验。实际工程表明,所有胀接口均一次胀接成功,无一渗漏,该加热炉自投产已安全运行7年。 相似文献
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改造后的中国石化广州分公司蒸馏装置存在加热炉炉管表面积灰、结垢严重的问题,为此使用炉管表面除垢剂对加热炉辐射段炉管进行在线清灰处理。结果表明,采用除垢剂后,加热炉的炉膛温度降幅达到70~110℃,2台常压加热炉负荷共提高60~86 t/h,装置处理量增加1 400~2 100 t/d。 相似文献
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由于长途运输的困难,炼油化工装置中许多大型容器和设备(在我国直径超过φ3800毫米的容器和设备)都是在制造厂预制成片,再到施工现场进行整体组对焊接的。这些容器和设备成形后,要求在器壁上划线以确定(焊接)其上的配件的准确位置,划线工作将直接影响容器和设备的制造及使用质量。 相似文献
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天津石化芳烃联合装置800 kt/a连续重整装置热负荷62 MW的重整加热炉对流段翅片管积灰较严重,排烟温度在210℃以上,热效率不足87%,加热炉成为制约装置降本增效的瓶颈。而且由于积灰中含有一定的腐蚀性介质硫,导致炉管及翅片被腐蚀,炉管寿命缩短。2008年改造增加了三排对流管束,同时安装了24台声波吹灰器,使加热炉的排烟温度从210℃降到了175℃,热效率从不足87%提高到91.5%以上,年创效益40.6万元。 相似文献
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用扫描电镜、X射线能谱仪、X射线衍射仪对四川维尼纶厂甲醇转化炉辐射段炉管、对流段翅片管、断裂翅片和脱落残片以及现场收集的氧化物等进行了组织、断口形貌、焊接情况的观察,并进行了成分和结构定性分析.结果证明为炉内超温导致炉管开裂、翅片断裂及脱落. 相似文献
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《齐鲁石油化工》1984,(2)
<正> 以前炉管上露部分是裸体的,上尾管是用石棉绳保温的,每到夏天炉顶无法进去检查。1981年以来,我们对上尾管及炉顶上露炉管,采用陶瓷纤维压实块管壳保温,从此解决了历年来胜利一号触媒入口温度达不到的问题(以前常在550℃~600℃,改后670℃~710℃)。并通过实际测量,改造后的外皮温度,上露炉管原460℃现45~55℃,上尾管原80~160℃,现45~50℃,每年可节约热能4亿5千万千卡,按燃料每立方米7000千卡热计,可节约燃料气6万多立方米。在炉膛内炉顶中间穿炉管处粘贴陶瓷纤维,保护炉顶中部月牙砖(往年经常开裂掉落),并对炉顶散热也有一定效果,使炉管 相似文献
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消除应力退火热处理 (以下简称消应退火 )在热处理种类中是比较容易操作和达到目的的。消应退火基本的要求就是被热处理工件各处温度均匀达到工艺要求温度。容器整体消应退火的各种方法都应以使被热处理容器各处温差尽量达到最小值为基本条件 ,而且不超过工艺规定的最大温差值。容器整体消应退火主要有电热片电加热法、燃油燃烧加热法等方法。以下将结合容器整体消应退火实例逐一对两种方法的操作过程及注意事项、优缺点进行探讨。1 电热片电加热法对于助剂厂的尾气急冷塔及尾气吸收塔 ,采用了电热片加热法进行消应退火。将电热片放入容器内… 相似文献
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反应流出物蒸汽发生器在高温、高压及管束振动的工况下,管孔贴胀处容易出现间隙而发生碱应力腐蚀破坏。从保证胀接残余接触压力的角度考虑,管接头应采用强度焊+强度胀,开槽位置应靠近壳程侧,开槽宽度应适度加大到7 mm左右,胀度控制在4%~6%,对NS1402换热管应采用960℃保护气氛高温退火状态供货。为防止碱应力腐蚀,比较了NS1402与常见的镍及镍基合金在碱应力腐蚀环境下的耐蚀性能,讨论了其是否适用于反应流出物蒸汽发生器管程介质的腐蚀环境,得出NS3306,NS3105或NS3102可替代NS1402作为反应流出物蒸汽发生器管束升级备选材料,但应综合考虑设备的振动、制造加工要求、使用年限及成本预算等因素。 相似文献
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1 “一边推”胀管法工艺特点小型锅炉常因炉管腐蚀和结垢发生爆管事故 ,为方便更换修理炉管 ,其对流管与锅筒的联结 ,一般采用胀接方式。在锅炉炉管胀接施工中 ,多采用反阶式胀接法 ,即上下锅筒找正固定牢固后 ,先胀基准管 ,然后由中间向两边均匀分开进行胀接 ,其目的是使胀口在胀接中受力对称均匀 ,减弱胀接变形对胀口的影响 ,防止锅筒产生位移。在中原乙烯实业有限公司新增CG -4 0 / 4.2 0 -Y型锅炉的炉管胀接施工中 ,采用了“一边推”胀管法。该锅炉由四川锅炉厂制造 ,散件到货 ,由中国石油天然气第六建设公司现场安装。上锅筒D 1 3… 相似文献
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对一种新的高压釜不锈钢衬里液压胀合方法进行了试验研究。该方法将衬里的胀合处理与高压釜的水压试验结合一次完成,胀压衬里使其产生塑性流动,达到全部或部分消除衬里与壳体之间初始间隙的目的。通过在液压胀合处理及加压试验中实测的层间间隙、应力和应变来评估其贴合效果。试验结果表明,尽管初始间隙分布不均匀,但经胀合处理后残余间隙仅为0.6~0.9 mm。壳体材料在升压循环过程中处于弹性范围内,在内压大于3.1 MPa时,衬里和基体基本变为一体化材料,应力与内压力的线性相关系数大于0.99。安装夹套并经低温退火后,对胀合效果没有负面影响。 相似文献
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《石油化工设备技术》2016,(2)
某炼油化工厂5.5万t/a制氢装置转化炉辐射段材质为ZG40Cr25Ni35Nb-Ti的合金钢炉管,在使用1.7万h后发生突然开裂(设计使用寿命10万h)。文章对炉管进行失效分析后认为,由于局部过热导致的蠕变开裂是主要原因。按照装置原始设计工况,转化气出口温度870℃,转化炉炉管外壁最高耐温不大于960℃。而实际操作工况下当转化气出口温度只有845℃,炉管外壁温度已经达到970~990℃,超过了炉管最大承受温度960℃,造成炉管局部过热开裂,为此提出了相应的对策措施。 相似文献
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管式加热炉炉管的干冰清洗 总被引:1,自引:0,他引:1
加热炉在长周期运行后其对流段炉管(翅片或钉头)外表面积聚了大量的灰垢,大大降低了对流段炉管的传热性能,严重影响了工业炉的正常运行及炼油装置的生产周期。工业炉炉管外表面采用干冰清洗技术,经实际测试提高工业炉热效率2.3%,年节约燃料980t以上,创经济效益100多万元。 相似文献
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要想彻底解决采出液含砂问题,需要将井口除砂,转油站、联合站除砂洗砂,容器射流洗砂及污油地除砂洗砂工艺技术配套使用,对井口联合站每个可能沉砂的环节进行综合处理。首先在井口除去大部分砂,以减少采出液对集输管道和设备的磨损,同时在转油站和联合站建立除砂洗砂装置,进一步减少采出砂对站内设备的损害;对于站内容器(如游离水脱除器、三相分离器)则配套射流除砂洗砂装置,定时清砂,提高这些设备的有效容积和分离率;对进入污油池的采出砂则采用旋流器进行洗砂除油处理。该配套技术平均除砂率为99.3%,处理后的砂子均达到国家环保排放标准。 相似文献