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采用不同的顶锻力对AA5083-H112铝合金和T2纯铜进行了线性摩擦焊接,获得了无明显缺陷的焊接头,并通过扫描电镜、硬度、力学性能试验等方法研究了线性摩擦焊铝铜接头的微观组织和力学性能。结果表明,随着顶锻力的减小,摩擦效应增加,更多的铜颗粒渗入铝基体中;而随着顶锻力的增加,拉伸力学性能明显下降,这是由于较大的顶锻力会使摩擦过程的热输入量增大,从而在铝铜结合处生成层状的第二相Al_2CuMg,使焊接头的力学性能降低。 相似文献
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所用实验材料为纯钛和5083铝合金.钛的成分(wt%)为Ti-0.049Fe-0.005H-0.007N-0.13O,σ0.2为363Mpa,σb为510MPa,延伸率为29%.5083铝合金成分(Wt%)为川一0.13Fe-0.Zdsi-0.63Mn-o.O!CU-4.58*g-O.01乃,0。为200*Pa,o。为330MPa,延伸率为19.4o.田擦焊压力为160MPa~230MPa,摩擦时间为0.ss—3s,转速保持25fh不变,最后做粗压力为330MPa,保持ds.焊前对摩擦表面用布轮抛光,焊后进行真空热处理,温度为150t一500℃,保温时间6rum—100h,加热速率ZK人保温结束后立即空冷.实验结果表明,摩擦压… 相似文献
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论述了Ti-17线性摩擦焊接头焊合率的超声透射法检测原理、检测过程;分析了近场区对检测结果的影响,并对试件作了解剖验证,发现用超声透射法从正、反两个方向进行检测时,最大波幅高度之和∑Amax与焊合率近似成正比关系. 相似文献
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采用惯性摩擦焊技术焊接Ti60/TC17钛合金,并对焊态/热处理态接头进行组织和性能分析;焊接过程中,有粘流态金属滴落,两侧金属材料熔合较好,且接头焊缝处飞边形貌呈现不规则曲线状,缩短量达4.2 mm,轴向错边小于0.3 mm;焊缝界面两侧区域均发生了动态再结晶,焊缝区显微硬度值较高,越远离焊缝位置显微硬度值越低;焊态下,焊缝处组织为针状α板条和等轴晶粒组成,两侧热机影响区有明显的流线形貌;热处理后,焊缝处针状α板条细化,次生α相增多,再结晶晶界明显,两侧热机影响区流线形貌消失;通过接头拉伸性能测试,焊态/热处理态试样室温拉伸断裂位置均发生在TC17侧,断口形貌呈典型解理断裂,焊态下,平均抗拉强度为978.5 MPa,达母材的92.06%,热处理后,平均抗拉强度为1 076.5 MPa,提升98 MPa,超过母材抗拉强度,这说明热处理有利于将组织内的残余应力释放,同时易于析出针状α相,进而提高接头力学性能。 相似文献
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研究3mm厚的纯铜/1350铝合金异种合金板材的搅拌摩擦焊工艺。通过搅拌头偏置技术,将搅拌头的大部分插入铝合金一侧,在旋转速度和焊接速度分别为1000r/min和80mm/min的条件下,获得无缺陷的接头。在焊核区形成复杂的微观组织中,可以观察到旋涡状花样和层状组织。焊核区没有金属间化合物生成。硬度分布曲线表明,焊核区纯铜一侧的硬度高于1350铝合金一侧的硬度,且焊核区底部的硬度高于其它部分的。接头的抗拉强度和伸长率分别为152MPa和6.3%。断口观察表明,接头断口既存在韧性断裂区域,也存在脆性断裂区域,为混合型断裂。 相似文献
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简要介绍了ERW焊管生产过程中超声波检测的工艺过程及特点,从折射角、声束宽度和检测频率三方面对ERW焊缝超声波检测工艺参数的选择进行了讨论。在ERW焊管的超声波检测中,焊管中横波折射角的下限是33.2°,其上限范围随焊管内外径比r/R的变化而变化,r/R数值越大,其范围也就越大;45°折射横波对于焊缝及热影响区表面开口缺陷具有较高的检测灵敏度,但是为了兼顾焊缝内部的径向面积型缺陷的检测,还应采用大折射角的横波声束进行扫查;在检测中要根据横波折射角和钢管直径综合考虑入射声束宽度,既要保证声束上边缘不在焊管中激发出表面波,又要避免焊管中折射纵波的出现。 相似文献
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针对压力管道元件(螺旋焊管)制造单位存在超声波检测时缺陷检出率较低,导致生产的螺旋焊管质量不满足制造标准要求但却出厂的问题,通过对探头K值的研究,确定进行缺陷准确定位的探头选取原则以及对发现的缺陷进行定位的方法,为产品检验及监检人员审查螺旋焊管超声波检测报告的准确性和真实性提供了依据,减少了不合格产品出厂的几率。 相似文献
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对超声波C扫描检测系统的发展历史和发展方向作了简要的叙述和归纳,对国内外的超声波C扫描检测系统产品进行了简单介绍,对超声波C扫描检测中常见的平面扫查系统、回转体扫查系统、大型空间曲面构件扫查系统、管材与棒材旋转行进的扫查系统和便携式扫查系统等五类系统的特点和应用范围进行了总结,为业界选择合适的检测系统提供帮助。 相似文献
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采用几何计算方法,对超声波检测不等厚对接焊接接头中倾斜面的角度进行测定,由此选用探头的K值,以保证足够的扫查范围。推导出探头在不同位置处超声波一次声程与倾斜角的关系,实现对缺陷的准确定位。 相似文献