反应型相容剂的合成及其对PE/PA6共混物的增容作用

以乳液聚合的方法合成了St-MAH-GMA-AA四元反应型相容剂,采用红外光谱对合成产物进行了结构分析,并研究了相容剂制备过程中的影响因素以及相容剂对PE/PA6共混物的力学性能和微观形貌的影响。结果表明:各单体均参加了反应,相容剂的加入可以提高共混物的力学性能。     

PE/PE-g-MAH/PA6共混物的制备及性能研究

采用熔融接枝的方法制备聚乙烯接枝马来酸酐(PE-g-MAH),将其作为PE/PA6共混物体系的相容剂,研究PE-g-MAH对PE/PA6共混物性能的影响,并探讨增容机理。结果表明,在PE/PA6共混物中加入PE-g-MAH后,共混物的力学性能得到明显的提高,当加入量在15wt%左右时,PE/PE-g-MAH/PA6共混物的拉伸强度和冲击强度达到最大值。     

超细胶粉/PA6复合材料结晶行为研究

笔者对PA6及其与超细全硫化丙烯酸酯胶粉(以下简称UFAPR)共混体系的结晶性能及结晶动力学进行了研究，结果表明PA6及其与UFAPR共混物的晶体的生长方式相同；等速降温结晶研究结果表明，加入胶粉后，PA6的结晶度有所提高，共混物的结晶温度与纯PA6比呈升高趋势，说明UFAPR在PA6中有强的成核作用，其加入可以明显提高PA6的结晶速率和结晶温度，使晶粒分布变窄。     

PET／PA6剥离型超细复合纤维研制与生产

论述了利用国产设备研制与生产ＰＥＴ／ＰＡ６超细复合纤维工艺流程特点。选择、优化了干燥、纺丝、卷绕、牵伸等工序的工艺参数。提出严格控制双组分复合纺丝温度等工艺参数是保证涤锦复合超细纤维截面形状均匀，各项经济技术质量指标优良的关键。     

PE/PA6/F-SEP复合材料的热性能及流变行为研究

采用硅烷偶联剂对海泡石(SEP)进行有机化改性,并用熔融共混法制备聚乙烯/聚酰胺6/改性海泡石(PE/PA6/F-SEP)复合材料。通过傅里叶红外光谱(FTIR)对F-SEP的结构进行表征。采用热失重分析(TGA)、差示扫描量热仪(DSC)、旋转流变仪和扫描电子显微镜(SEM)对复合材料的热性能、流变行为、力学性能以及微观形貌进行研究。结果表明:硅烷偶联剂对SEP实现接枝改性;F-SEP能保持PE/PA6体系的热稳定性,残炭率增加,且F-SEP在基体中起到异相成核作用,能提高材料的结晶温度,改善了材料的结晶行为;F-SEP的加入使复合材料的储能模量、损耗模量和复合黏度均有增加;力学性能表明,添加F-SEP对PE/PA6基体能起到一定的增强和增韧作用。随着F-SEP含量的增加,材料的拉伸和弯曲性能均逐渐增加,且材料的冲击强度可提高20.9%;SEM结果表明,F-SEP的加入使相界面变得模糊,能较好地改善PE和PA6的相容性。     

用计算机分峰法研究复合超细纤维的结晶结构——第Ⅱ报 PET/PA6复合超细纤维的WAXD图谱解析

采用自编的WAXD图谱分峰程序对PET/PA6复合超细纤维的WAXD图谱进行分峰处理:结晶峰用高斯─柯西复合函数,无定形散射曲线用广义高斯函数。在此基础上研究了PET/PA6复合超细纤维的结晶结构。     

PET/PE共混体系中微纤成形机理的探讨

本文对不同比例的共混样品的初生纤维及卷绕丝的横截面进行电镜分析,探讨低组分微纤成形机理,认为分散相形成超细纤维可分为三个阶段:即喷丝孔入口区阶段的入口拉伸,喷丝孔道阶段的剪切形变以及出喷丝孔阶段的喷头拉伸。通过这三阶段,分散相颗粒受到形变、拉伸最终以微纤的形态分散在纤维内部。该纤维经溶剂溶去基质相后,可得到相互缠绕的超细纤维网络体,直径<0.5μm,纤度<0.002dtex。     

PA/PE回收料的再生改性

通过添加扩链剂KL-E4370、氧化钙和氧化聚乙烯蜡对PA/PE回收料进行扩链、除水和原位生成相容剂的再生改性。结果显示,扩链剂KL-E4370用量为0.7%,氧化钙用量为2%,改性效果最好,添加1%的氧化聚乙烯蜡改善了PA和PE的相容性。     

PET/PA6复合纺丝工艺的确定

探讨了PET/PA6星型复合纤维纺丝工艺,分析了两组分复合比、纺丝温度、拉伸比、拉伸温度等条件对复合纤维的生产过程及产品品质的影响,认为选择PET/PA6复合比为80/20,纺丝温度为280~290℃,拉伸温度为85~95℃,定型温度为195~205℃,纺丝较顺利,产品品质较好。     

吸湿性PA6/PEG共混物的研究

通过熔融共混的方法，在PA6中混入质量分数为3％－10％的聚乙二醇（PEG），使PA6共混物的吸湿性明显提高。随PEG加入量的增大，PA6共混物的拉伸强度有所下降而缺口冲击强度上升，说明PEG可以在PA6中发挥增塑作用。     

浅析星型涤锦复合纤维纺丝工艺

探索了 PET/ PA6星型复合纤维纺丝工艺 ,讨论了两组分复合比、纺丝温度、拉伸倍率、拉伸温度等条件对复合纤维的生产过程及产品质量的影响。认为选择 PET/ PA6复合比为 80 / 2 0 ,纺丝温度2 80～ 2 90℃ ,拉伸温度 80～ 90℃ ,定型温度 190～ 2 0 0℃ ,纺丝顺利 ,产品质量较好。     

CDP／PA6桔瓣型复合纤维纺丝工艺

研究了阳离子染料可染PET与PA6复合纤维纺丝工艺,讨论了两组分复合比、纺丝温度、卷绕工艺等对复合纤维的生产过程及产品品质的影响。发现二者的复合比为80／20、纺丝温度为278℃及266℃、卷绕速度为3150m／min时,纺丝顺利,产品品质较好。     

HDPE-g-MAH和POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

分别以高密度聚乙烯接枝马来酸酐（HDPE-g-MAH）和乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐（POE-g-MAH）作为相容剂,通过熔融挤出法对PE100/PA6共混物进行共混改性。研究了两种相容剂的用量对共混物力学性能、热性能和微观结构的影响。结果表明：HDPE-g-MAH与POE-g-MAH相比,都使体系发生反应性增容的同时,对共混物的结晶性更为有利,使得PE100/PA6/HDPE-g-MAH的综合性能更好,更适合作为PE100耐热改性时的增容剂。     

尼龙6／粘接聚乙烯／聚乙烯共挤出复合薄膜的研制

介绍了尼龙６／粘接聚乙烯／聚乙烯共挤出复合吹塑薄膜的原料选择、设备、成型工艺及性能指标。经生产证明：利用国产原材料及设备生产的ＰＡ６／粘接ＰＥ／ＰＥ三层复合食品包装,能达到使用要求,综合物性指标已达到国内引进设备工艺生产的复合包装膜的指标     

PE/PP共混物卷绕丝微观结构的研究

用透射和扫描电子显微镜研究PP/PE共混物在熔融纺丝时 ,PE掺入对PP结构的影响。研究结果表明 :PE与PP存在一定程度的相互作用 ,PP中加入PE能改变卷绕丝中PP结晶结构 ;PP中加入质量分数低于 10 %的PE时可以顺利纺丝 ,所得的卷绕丝断裂伸长率较大 ,具有良好的可拉伸性     

阻隔改性组分PA6对HDPE/PA6合金性能的影响

研究了ＨＤＰＥ／ＰＡ６合金阻隔改性组分ＰＡ６的筛选及其含量对该合金阻隔性能和力学性能的影响。结果表明,在增容剂的条件下,具有适当粘度的ＰＡ６能与ＨＤＰＥ共混制得宏观均匀的合金材料;ＰＡ６含量对共混体系的阻隔性能影响显著;当ＰＡ６占３０份以上时,ＨＤＰＥ／ＰＡ６合金阻隔非极性溶剂的性能大幅度提高,同时,ＰＡ６的加入对合金有一定的增强作用。     

PA6/EHDPET共混纤维的碱水解行为

将PA6和易水解聚酯 (EHDPET)以适当比例混合 ,可制得以EHDPET为分散相的共混纤维。研究了碱处理条件及共混纤维的超分子结构对碱减量率及水解后纤维形态结构的影响 ,结果表明 :碱浓度对碱减量率的影响较大 ,渗透剂浓度对碱减量率的影响不大 ;随碱处理时间的延长 ,碱减量率增大 ,依碱浓度的不同 ,在 1～ 2h达到碱水解平衡 ,纤维表面呈现不同程度的沟槽形态 ;共混纤维的超分子结构对碱减量率及碱处理后纤维形态结构影响较大。     

PET-PA/PA6共混纤维的酸性染料染色性能

为开发酸性染料可染改性聚酯(PET)纤维,将不同共聚比例的PET-聚酰胺(PA)共聚物与聚己内酰胺(PA6)以不同共混比例共混纺丝,制备PET-PA/PA6共混纤维,研究了PET-PA/PA6共混物的热性能、可纺性及共混纤维的酸性染料染色性能。结果表明:PET-PA/PA6共混物中,PET-PA与PA6在无定形区是部分相容的;PET-PA/PA6共混物具有良好的可纺性,其中PA嵌段和PA6共混质量分数均为20%(PET-PA-20/PA6-20)的共混纤维的断裂强度2.54 c N/dtex、断裂伸长率31.0%,满足后续加工的要求;PA嵌段和PA6共混质量分数均为10%(PET-PA-10/PA6-10)共混纤维采用酸性染料染色时,染浴p H值应控制在4.5~5.5;升高温度和延长染色时间都能提高PET-PA-10/PA6-10共混纤维的染料上染率;随PET-PA/PA6着共聚物中PA嵌段比例的增加,共混纤维染料上染率迅速增大,PET-PA-20/PA6-20共混纤维在100℃时,酸性染料上染率可达到99.03%。     

反应性加工PA-6/TPO-g-MAH共混物的研究

采用反应性挤出制备了ＰＡ６／ ＴＰＯｇＭＡＨ 超韧尼龙,研究了合金产品的性能,结果表明,当ＰＡ６∶ＴＰＯｇＭＡＨ 用量比７０∶３０ 时,合金的冲击强度比纯ＰＡ－ ６ 提高了约４ 倍,刚性降低不大,具有和弹性体超韧尼龙相同的力学性能。