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矿渣水泥水化动力学研究 总被引:9,自引:2,他引:7
应用恒温导热量热仪对矿渣水泥和波特兰水泥的水化动力学进行了研究。实验结果表明,水泥水化在不同反应阶段具有不同的反应机理,所适用的动力学公式及动力学参数亦不同。加速期由自动催化反应控制,衰减期由扩散过程控制,减速期由化学反应和扩散过程双重控制。矿渣水泥对温度的敏感性高于波特兰水泥,原因在于矿渣玻璃相具有较高的表观反应活化能。提高温度(热激发)对矿渣水泥的水化更为有利。采用了两种活性不同的矿渣,它们的活性的差别可由水化动力学参数K、E与N反映出来。 相似文献
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应用恒温导热量热仪对矿渣水泥和波特兰水泥的水化动力学进行了研究。实验结果表明,水泥水化在不同反应阶段具有不同的反应机理,所适用的动力学公式及动力学参数亦不同。加速期由自动催化(auto catalytic)反应控制,减速期由化学反应和扩散过程双重控制,衰减期由扩散过程控制。矿渣水泥对温度的敏感性高于波特兰水泥,原因是矿渣玻璃相具有较高的表观活化能。提高温度(热激发)对矿渣水泥的水化更为有利。在研究中采用两种活性不同的矿渣,它们的活性之差别可以从水化动力学参数K、E与N(与反应机理有关的常数)反映出来。 相似文献
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水玻璃—矿渣水泥的水化性能研究 总被引:22,自引:4,他引:22
用DTA,FT-IR,TMS-GC法等综合研究了水玻璃-矿渣水泥的强度和水化性能,发现该水泥强度发展有反复,并且水玻璃对矿渣的激发作用有双重性。玻璃态矿渣必须先解聚再水化。 相似文献
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选用四种不同类型的水泥窑灰(CKD)利用XRF分析了它们的化学成分,并将它们分别与粒化高炉矿渣粉(GBFs)制成四种生态水泥。然后根据CKD-GBFS生态水泥净浆的水化产物的XRD图谱与各龄期的胶砂抗压强度研究CKD-GBFS生态水泥的水化过程。结果表明:高碱度的CKD能促进水化,适量的fCaO能加快后期水化,而未反应的Ca(OH)2会降低后期抗压强度,K2Ca(SO4)2的产生会延缓水化进程。 相似文献
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通过凝结时间、抗压强度、电阻率、浆体内部温度测试和水化产物分析,研究了20 ℃、35 ℃和50 ℃下矿渣(GGBFS)对铝酸盐水泥(CAC)早期水化行为的影响。结果表明,掺入矿渣会逐渐减小CAC 72 h的化学收缩,降低化学收缩速率峰值。20 ℃时,电阻率变化曲线出现了明显的晶相转变期,化学收缩曲线存在明显的诱导期; 35 ℃时,凝结时间延长,掺入矿渣抑制了电阻率的发展;50 ℃时,电阻率在接近24 h时显著降低,凝结时间显著缩短,掺入矿渣缓解了24 h电阻率的减小。矿渣-铝酸盐水泥体系的水化产物和抗压强度受养护温度的影响较大。20 ℃时,掺入40%(质量分数)矿渣减少了CAH10的生成量,降低了硬化浆体的强度;35 ℃和50 ℃时,1 d水化产物主要为C2AH8和少量C3AH6,掺入矿渣延缓了强度的倒缩。在28 d龄期时,不同养护温度下掺入矿渣均能促进C2ASH8的生成。 相似文献
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无熟料硅酸钠矿渣水泥的水化机理 总被引:9,自引:0,他引:9
利用三甲基硅烷化方法,借用气相色谱、凝胶渗透色谱测定和比较在高炉矿渣中加入少景硅酸钠或氢氧化钠制成的矿渣水泥在不同水化龄期硅酸根阴离子聚合状态的变化。从其变化规律可知,矿渣水泥在水化过程中有缩聚和解聚两种作用。利用扫描电镜、电子衍射,并结合能谱分析技术对矿渣水泥的水化产物进行了分析和鉴定。对矿渣水泥的结构和硬化过程作了一定的探讨和研究。 相似文献
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通过对矿渣水泥力学性能、化学结合水的测定、颗粒分析以及SEM和差热分析,研究了不同掺量的三异丙醇胺对矿渣水泥水化性能和微观结构的影响.结果表明:由于三异丙醇胺改善了矿渣水泥颗粒的粒径分布,导致矿渣水泥的水化速度加快,使水泥浆体中生成更多的水化产物,从而矿渣水泥3d和28 d的强度有较大的提高. 相似文献
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文章针对20℃、40℃、60℃、90℃等4种不同养护温度,考察不同温度条件下对矿渣水泥水化作用的影响,在此基础上,通过超声检测和等温量热法测定试样的水化热,并与显微试验相结合,揭示出不同温度下,钢渣混凝土的水化反应机制。 相似文献
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水泥–矿渣复合胶凝材料中矿渣的水化特性 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对不同矿渣掺量时水泥–矿渣复合胶凝材料中矿渣的反应程度、硬化浆体中Ca(OH)2含量以及水化硅酸钙(C–S–H)凝胶的Ca/Si比(Ca和Si的摩尔比)的测定,研究复合胶凝材料体系中矿渣的水化特性。结果表明:在水泥–矿渣复合胶凝材料中,矿渣掺量越大,矿渣反应程度越低,但矿渣掺量≤70%时,对矿渣的反应程度影响不大。高温养护可提高早期矿渣的反应程度,但阻碍其后期的进一步水化。矿渣早期水化生成外部水化产物时消耗一定的Ca(OH)2,使硬化浆体中Ca(OH)2含量降低,矿渣水化吸收Ca(OH)2中的Ca2+,使生成的C–S–H凝胶的Ca/Si比降低较少;在水化后期,矿渣生成内部水化产物不再消耗较多的Ca(OH)2,使C–S–H凝胶的Ca/Si比降低相对较多,硬化浆体中Ca(OH)2含量有增加的趋势,保证硬化浆体的长期稳定性。 相似文献
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针对高掺量矿渣水泥与普硅水泥不同龄期时强度及水化机理的差异,测试分析了普硅水泥浆体(编号PC)和掺60%矿渣粉的水泥浆体(编号SC)各龄期强度及强度发展系数,并对比了两组试样早期水化放热速率,各龄期水化产物相及孔结构的变化.结果表明:SC试样3d、7d强度仅为25.6 MPa、39.5 MPa,分别低于同龄期PC试样13.3MPa及8.3 MPa;28 d、90d强度分别为55.7 MPa、59.6 MPa,高于同龄期PC试样3.5 MPa及2.2 MPa.两种水泥浆体早期强度主要受早期水化放热速率、孔结构分布特征的影响,后期高掺量矿渣水泥强度发展的优势在于:矿粉颗粒的填充效应以及二次火山灰活性,使其浆体形成了更多的水化产物,孔结构更加致密,有利于浆体强度的提高. 相似文献
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通过核磁共振、扫描电镜和纳米压痕技术研究了普通波特兰水泥和碱激发矿渣水泥水化28 d形成的C-S-H和C-A-S-H凝胶的微观结构.结果表明,波特兰水泥水化形成的C-S-H凝胶的结构主要由5链14 nm的托贝莫来石(60%)和2链硅钙石(40%)组成;碱激发矿渣水泥的主要水化产物是C-A-S-H凝胶,随激发剂的性质不同而具有不同的组成和结构:当激发剂为NaOH溶液(Na2 O含量为矿渣质量的4%)时,形成的C-A-S-H凝胶是介于5链14 nm和14链11 nm的托贝莫来石之间的中间结构;当激发剂为水玻璃溶液(Na2 O含量为矿渣质量的4%)时,C-A-S-H凝胶的结构主要由11链14 nm和14链11 nm的托贝莫来石组成,与NaOH作激发剂一样,以水玻璃作激发剂的碱激发矿渣水泥水化的C-A-S-H凝胶不具有超高密度状态. 相似文献
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一、前言矿渣硅酸盐水泥是我国水泥生产中产量最大的水泥品种,年产达2000万吨以上。全国有30个大中型水泥厂和大部分小水泥厂都生产这种水泥。矿渣水泥在性能上虽具有长期强度高、抗水性能好等优点,但某些性能是不够理想的,尤其是早期强度低的缺点,往往不受建筑部门的欢迎。目前施工部门常常采用多加矿渣水泥的办法来提高混凝土的早期强度,在水泥使用中造成了浪费。因此,提高矿渣水泥的早期强度,是当前矿渣水泥生产和使用中急待解决的问题。建材研究院与华新水泥厂协作,进行了提高矿渣水泥早期强度的试验工作,并在不降低 相似文献
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应用XRD分析水泥窑灰矿渣型生态水泥水化过程的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
选用4种不同类型的水泥窑灰(CKD),利用XRF分析其化学成分,并将其分别与粒化高炉矿渣粉(GBFS)制成4种生态水泥。然后根据CKD-GBFS生态水泥净浆的水化产物的XRD图谱与各龄期的胶砂抗压强度研究其水化过程。结果表明:高碱度的CKD能促进水化,适量的fCaO能加快后期水化,而未反应的Ca(OH)2会降低后期抗压强度,K2Ca(SO4)2的产生会延缓水化进程。 相似文献