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龚继如 《制冷空调与电力机械》2012,33(6):75-78,54
介绍了地铁空调静压风道的特点及送风不均匀性问题,并提出了改善送风均匀性的优化方法。通过对国内某A型地铁列车空调风道内气流组织仿真结果与试验结果的比较,验证了仿真方法的可靠性。在此基础上,利用仿真方法对风道分配箱、主风道及静压风道添加阻力调节板使各送风口阻力达到平衡,最终实现均匀送风。 相似文献
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随着我国轨道交通的快速发展及人们对舒适性要求的提高,空调系统送风均匀性也越来越受到人们的关注。通过对某动车通风道进行研究,采用CFD商业软件FLUENT分析送风风道阻力特性以及送风均匀性。计算发现,当采用原始模型时,送风均匀性不是很理想,有些出风口的风量偏离理想风量39.15%,送风很不均匀。对风道内各个出风口的风量进行分析,通过改变支路送风口及主风道送风口的面积,对原出风结果进行优化,将各个出风口的风量偏差控制在10%以内,大大提高风道送风的均匀性。通过对风道内的阻力计算,发现侧风道的阻力较大。 相似文献
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针对主动式冷梁诱导性能实验中存在的风量测量问题,设计了一套新型主动式冷梁诱导性能测试实验台,基于此实验台研究不同一次风量对主动式冷梁诱导性能的影响。结果表明:一次风量小于80 m3/h时,冷梁诱导比随一次风量的增加而增加,当一次风量达到80 m3/h以后,诱导比基本趋于3.17。冷梁静压箱压力与一次风量之间存在二次方的关系,在冷梁4 mm喷嘴下,静压箱压力随一次风变化的拟合曲线为y=0.0225x2+0.0101x。建立主动式冷梁模型,针对一次风量对诱导性能的影响进行数值模拟,并基于设计的实验台对模拟结果进行验证,得到冷梁诱导比、静压箱压力模拟结果和实验结果误差最高分别达10.5%和8.8%,模拟整体结果和趋势与实际测量吻合良好,说明该模型具有较高的可靠性。 相似文献
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《制冷与空调(北京)》2016,(1)
通过对带货堆的下吹风式立体库进行三维CFD模拟,得到冷库内部的气流组织情况。研究冷风机出口风速在8.7~12.7 m/s范围内第一列货堆与冷风机出风口风扇横向距离对风口附近气流组织的影响,以及第一列货堆的高度对气流组织的影响。计算结果表明,当第一列货堆与出风口的横向距离为零且第一列货堆堆满货箱时,能够获得较好的气流组织。研究结论可对立体库的设计和运行提供参考。 相似文献
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带有上下均风孔板的速冻装置中流场及温度场的数值模拟 总被引:10,自引:0,他引:10
针对上下冲击式冻结装置在气流组织上的特点,利用CFD对该装置内静压箱和冻结区内的流场和温度场进行模拟计算.将冻品设置为内热源,运输冻品的网带作为多孔介质处理.通过改变位于冻品上下方的均风孔板开孔率得出:在静压箱内,随着出口开孔率的增大,风速逐渐减小,并且在由孔板和隔板间形成的局部区域内,压力分布逐渐趋于均匀;在冻结区内,通过速度场的模拟,从数值计算的角度验证了冷风在冻品表面产生的柯恩达效应.由温度场的模拟得到,冻品温度从冻结区入口至出口逐渐降低,孔板开孔率5%为最佳结构,可以使冻品在冻结终止时中心温度在-18℃以下,符合食品速冻的降温要求. 相似文献
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高层建筑只对着火层前室加压送风防漏风量的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文按只对着火层前室加压送风防烟,以最不利情况下即远离加压风机端的楼层着火,在保证着火层所需基本加压送风量的前题下,对所有各层关闭风口的漏风量进行了研究。根据加压送风口的制作标准的气密性要求,即规定风口两侧静压差情况下的允许漏风量,推导出了允许的漏风面积率。然后按照流体力学理论,列出与未知数相应的气流能量方程式,用计算机联立求解这些高次方程,便得出了各层关闭风口的漏风量,据此作了进一步的分析。 相似文献
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针对深圳国际会展中心超大展厅的空间尺度和球型喷口射流特点,结合建筑内部空间特点,研究了超大空间侧送风的气流组织的可行性.并通过气流组织经典计算方法初步确定送风口送风量及安装高度,最后通过CFD模拟计算软件进行气流组织模拟并优化风口布置. 相似文献
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孔板送风静压箱静压分布规律的实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文采用模型实验的方法,利用正交表和回归分析方法对等温条件下。无障碍物孔板送风静压箱静压分布规律进行研究,定量地提出静压箱侧壁送风方式和插入管道送风方式下的静压分布规律的经验公式,为提出一套新的设计计算方法提供了理论研究依据,进一步完善了孔板送风理论。 相似文献
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本文通过相似计算,确定了16#、20#风机的结构参数、性能曲线及风机墙的风机选型方法。还模拟了风机墙静压段内的气流组织情况并确定了合理的风机墙静压段长度。结果表明,各单机在出口处气流的动压不大,气流在静压段内的损失可忽略。 相似文献
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抗爆控制室是石油化工厂的核心建筑,空调系统实现重要房间恒温恒湿,维持各房间的梯度正压值,减轻室外空气对仪表的腐蚀,对控制室的正常运作起着重要作用。本文在对空调系统划分方法、房间送风量的确定、气流组织及压力平衡、抗爆措施和控制联锁等方面进行深入探讨和研究的基础上,对常规抗爆控制室空调系统的优缺点进行归纳。 相似文献
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《制冷与空调(北京)》2019,(11)
针对风机盘管机组应用于低温冷冻水工况下送风温度低的问题,提出带混风功能的风机盘管机组。通过在送风段设置旁通风道进行混风,可以提高风机盘管机组送风温度,提高人体的舒适程度,并有效降低出风口凝露的风险。对普通风机盘管机组和带混风功能的风机盘管机组在风量、制冷量、出风温度等方面进行对比,结果表明风机盘管机组在增设混风功能后,以旁通风道面积为盘管迎风面积的5%为例,风量会增加3.3%,制冷量衰减10%,出风温度升高1.29℃。 相似文献
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《制冷与空调(北京)》2017,(3)
混流器在风量测量装置中起到混合静压腔气流的作用,为温湿度取样靶提供均匀的气流组织。本文利用计算流体力学软件对混流器三维流场特性进行数值模拟,分析气体流经混流器后的风阻等特性参数。分析结果表明,随导流叶片数增加,气流通过混流器后的气体阻力增大,出风温差减小;且导流叶片达到一定数量后,气体阻力增大和出口温差减小趋势变缓。以上结论可为混流器结构设计和辅助风机的选取提供指导。 相似文献
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目的分析塑料弹药箱产生凝露的原因,并寻找消除方法。方法分别采用3种消除凝露的方法:改进箱口密封形式(方法A);改进箱口密封形式,箱内放置防潮剂(方法B);改进箱口密封形式,箱内放置防潮剂,而且产品、包装材料去湿处理(方法C),然后在交变湿热环境下测量、评估塑料箱内的温湿度变化。结果采取3种措施后,20℃时的箱内平均湿度:方法A达85%,并持续增加;方法B至72%左右达到平衡;方法C维持在51%左右。结论封装时对产品、包装材料进行去湿处理,箱内放置防潮剂,并改进箱口密封形式,可阻隔外界空气的渗漏,长期维持箱内相对湿度为50%左右,可有效减少凝露的产生,保证弹药的贮存质量。 相似文献
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对上下冲击式高效鼓风冻结装置建立数学物理模型,使用CFD软件对速冻装置内静压箱和贴近网带上下方的速度场进行数值模拟。计算中将位于上下均风孔板间的网带作为多孔介质处理。研究结果表明,增设导流板可改进静压箱拐角处气流组织的均匀性;扩大冻结区两侧隔板和网带侧边形成的通道,也可以改进局部区域流场的均匀性,这种改进方法需要减小网带宽度或加大装置整体宽度。因此,要保证设备的冻结能力,则需综合考虑风速、网带尺寸等对冻结能力的共同影响。此外,网带位置会影响周围气体流场分布,网带距下方送风口距离在20 mm-30 mm之间时,可以保证风速在3 m/s左右,且均匀性较好。通过测试实验验证了模型建立的合理性及计算结果的准确性。 相似文献
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《制冷与空调(北京)》2019,(8)
以容积为400~500 L的某血液冷藏箱为研究对象,采取提高蒸发温度、合理设计蒸发器盘管走向的改进措施,对改进后的样机蒸发器温度及出风口温度进行测试,结果表明:改进后箱内各测点温度维持在3.0~5.3℃之间,箱内温度最大差值为2.3℃,均匀性有较大幅度提升。 相似文献
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空调系统调试的目的是保证室内温度、湿度以及气流组织等指标达到设计要求,并满足使用的舒适度。本文主要介绍空调系统由于风、水系统水力不平衡而引起的风量不均和送风温度不稳的解决方法。 相似文献
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《振动与冲击》2021,(12)
贮箱是航天器的重要组成部分,就其结构方面来讲,基本特点是结构重量轻、刚度和强度要求高。贮箱本身填充大量液体,同时还需要经历较复杂的力学环境。因此薄壁贮箱的流固耦合问题,特别是动力学问题,一直是航天器的关键问题之一。针对薄壁贮箱的流固耦合问题,建立了弹性充液贮箱模型,采用双向流固耦合方法对考虑流固耦合效应的充液贮箱进行了瞬态响应分析,得到了充液贮箱液体晃动波高以及贮箱结构应力随时间的变化历程。通过改变贮箱的材料、厚度以及箱内液体的充液比,研究了箱体柔性对液体晃动及结构受力特性的影响。结果表明:适当增加箱体材料的柔性,即通过减小材料的杨氏模量、密度和厚度,可以有效抑制贮箱内液体晃动;增大箱体的厚度或者减小材料的杨氏模量和密度,箱体受到的应力均减小;改变箱内液体的充液比,可以发现,随着箱内液体充液比的增加,液体晃动幅度减小,箱体受到的应力增大。 相似文献