表面强化处理和模具寿命(二)

根据模具的使用情况,对其表面和心部性能的要求不同,仅仅是整体热处理不能满足综合性能要求,改变成份也难以顾及全面。例如增加含碳量以提高耐磨性则势必牺牲韧性。采用表面强化处理则能达到既提高表面硬度(耐磨性等)又保持心部强韧的良好的综合性能。例如常用的3Gr-2W8V 热模钢,韧性好但热硬性和热强性不足。软氮化后表面硬度 HV900以上,大大提高了耐磨性和表面热强性而心部     

ZG40CrMnSiMoV钢的应用研究

本文主要就ZG40CrMnSiMoV钢在电厂滚筒式球磨机上的应用进行了试验研究,试验结果表明:采用ZG40CrMnSiMoV铸钢生产的滚筒式球磨机衬板为原奥氏体高锰钢衬板使用寿命的2.99倍,是一种很有推广应用价值的耐磨新材料。     

ZG20SiMn厚板CO_2气体保护焊接接头的组织与性能

介绍对ZG20SiMn厚板用不同的高热输入量CO_2 气体保护焊施焊,试验对比其焊缝和HAZ的组织、接头的常规力学性能和疲劳断裂性,说明了试验结果.     

马氏体新钢种及球磨机衬板通过省级鉴定

由清华大学和山东电力修造厂联合研制的ZG40CrMnSiMoR新型马氏体钢及用该材料制造的球磨机衬板,于1986年1月11～12日在济南同时通过省级技术鉴定。参加会议的有水电部机械制造局、山东省电力局、省经委、省标准局、钢铁研究总院、西安交通大学、山东工业大学、水电部西安热工所、水电部郑州机械设     

YM05系列硬质合金的性能与应用

一、前言随着科学技术的发展,各种难加工材料不断涌现,特别是在航天、电力和冶金行业中更甚。这类材料有硬度高(如高铬白口铸铁的硬度为HV 1500～1800)、强度高(如超高强钢40CrMnSiMoVA的强度σ_b=1900N/mm~2)、粘性大(如镍基合金)、导热性差(如耐热合金)、加工硬化大(如高锰钢)等特点。相应地要求刀具应具有极好的红硬性、良好的热强性和导热性。一般刀具材料难以满足上述要求,有时甚至无法加工。为了满足用户对切削难加     

高锰钢耐磨件叠砂铸造新工艺

我们车间主要的任务是为电厂生产高锰钢耐磨铸件。过去,采用的铸造工艺是串铸和单相铸造,废品率高达20％,出品率为70％。有时在浇注过程中还会出现因闸不住造成跑钢的现象。为了解决这些问题,我们试图采用了叠砂铸造工艺。通过一段时间的生产实践,证明效果良好。结果     

一种新材质衬板通过鉴定

由蓬莱铸造厂和能源部耐磨材料研究中心、能源部耐磨件质检中心联合研制的ZG50CrMn MoRe中碳低合金钢球磨机衬板,于1989年12月26日在山东省蓬莱县通过省级鉴定。山东省科委委托烟台市科委主持了鉴定会。西安交通大学饶启昌教授任鉴定委员会主任,大连理工大学徐延伟教授、冶金部钢铁研究总院王洪发高级工程师和能源部张增荣高级工程     

高铬稀土钢喷燃器火嘴的研制

本文介绍了高铬稀土钢喷燃器火嘴的化学成份和生产工艺,并和日本产品在力学性能、金相组织、铸造质量、工艺性能和高温耐磨性能等方面进行了分析对比,说明这种材料的喷燃器火嘴的性能已经达到或超过日本同类产品。     

采用锻造余热正火,提高质量降低成本

我厂生产的法兰,是火电厂中温中压或高温高压法兰。材质为20钢和12Cr1MoV钢。性能要求比一般锻件高,在满足其制造条件外,还有金相组织和机械性能的要求。63典管1216、1236和我厂技术条件均要求需热处理后交货。原采用的热处理工艺是:20钢经正火处理,12Cr1MoV钢经正火十回火处理。也就是说所有的锻造法兰均需经过锻造和热处理两个工种的加工工序。因此,生产周期长,生产效率低,成本高。经多方试验,我们采用了锻造余热正火的方法,省去了重新加热正火或正火十回火的方法。从试验结果表明:用锻造余热正火是可以代替重新正火或正火十回火.     

马来西亚沐若水电站进水阀活门焊接开裂 原因分析及处理

1 概述 马来西亚沐若水电站装有4台单机239.6 MW的水轮发电机组,其中水轮机、发电机和进水阀部分全部由哈尔滨电机厂有限责任公司进行生产. 进水阀主要由上、下游侧阀体,活门,阀轴,拐臂,上、下游连接管等组成.活门为铸焊接结构,左右轴座为铸造,材质为ZG20SiMn;其余部分均为钢板下料、卷制而成. 2011年3月16日,1 #机进水阀活门立筋板与围板焊缝焊接后退火前,活门中间2层厚70 mm立筋板发生开裂.目测共发现5条裂纹,裂纹开口宽1～2 mm,呈断续分布,其中最长一条长4000 mm.开裂情况见图1和图2.     

球磨机衬板铸造工艺的改进

目前,在我国火力发电厂磨煤制粉系统中所使用的球磨机衬板主要有以下几种:高锰钢衬板、ZG50Mn2衬板、中碳低合金钢衬板、高碳低合金钢衬板及双金属复合衬板等。除了双金属复合衬板以外,其他材质的衬板大多数都是采用垂直无箱造型明冒口串浇工艺铸造。     

新疆ZG水电站覆盖层上泄洪冲沙闸渗流计算分析评价

新疆ZG水电站工程泄洪冲沙闸建于深厚覆盖层上,闸室渗流控制问题尤为显著.结合本工程,通过大型商用有限元软件ABAQUS,建立混凝土护坦、连接板、防渗墙、泄洪冲沙闸、砂砾石覆盖层的三维模型用于渗流计算,分析不同工况条件下上述结构渗透稳定性与渗漏量.结果表明,在不同工况下,渗透稳定性及渗漏量均满足要求,可保证泄洪冲沙闸整体...     

双壁钢围堰施工风险及抗浮稳定性分析

正随着我国桥梁工程的建设,双壁钢围堰得到了广泛的应用,因为在进行深水桥梁基础施工时,该结构具有很大的优势,但由于双壁钢围堰缺少技术规范以及施工经验,导致该结构在施工过程中出现了许多安全事故,造成了经济损失。因此文章针对该现象进行了研究,主要内容有:施工风险分析、施工风险控制、双壁钢抗浮稳定性分析。通过以上内容的分析对双壁钢围堰施工提出了风险控制措施,并对稳定性进行分析。因此文章为该类问题提供了理论依据和风险控制办法。围堰种类大致可以分为两类:一类是利用钢板进行焊接的双壁钢围堰;另一类是锁口钢管桩围堰。目前     

焊接方法对B610CF钢焊接接头韧性影响分析

从统计角度研究不同焊接方法对B610CF钢焊接接头冲击韧性的影响。采用焊条手工电弧焊和富氩混合气体保护焊两种焊接方法,分别在3种焊接规范下对低碳贝氏体B610CF钢进行板状对接接头焊接,并对焊缝区和热影响区进行-20℃温度条件下夏比V型冲击韧性试验。采用F检验和t检验对两种焊接方法下的焊缝和热影响区冲击韧性值方差和均值进行统计对比分析,结果发现:两种焊接方法下焊缝区和热影响区冲击韧性的分散性无显著性差异,且热影响区的冲击韧性大小也无显著性差异,但采用手工电弧焊时焊缝区的冲击韧性值显著大于采用气体保护焊时的冲击韧性值。对焊接材料的分析结果表明,采用气体保护焊的焊丝熔敷金属冲击韧性平均值明显小于手工焊接焊条熔敷金属冲击韧性平均值,从而导致手工焊时焊缝中心的冲击韧性显著大于采用气体保护焊的冲击韧性。     

WDB620高强钢应用于大型蜗壳的焊接制造工艺研究

2005年初,水电十四局承担了漫湾二期水电站和小湾水电站蜗壳的制造任务。蜗壳钢材选用国产600 MPa级别高强钢,为了全面综合地考核该级别钢种的材料强度和安全裕度,检验模拟大型蜗壳焊接制造工艺的可靠性。对国产的WDB620高强钢进行了可焊性和制造工艺性试验研究,并在国内首次设计、制造模拟压力容器并对其进行水压试验和爆破试验。研究成果通过中国水电集团公司鉴定,结论为该课题研究成果达到国内选进水平。     

波形钢腹板—预应力混凝土组合桥梁技术探讨

阐述了波形钢腹板代替平钢腹板PC箱梁的优点,较系统地回顾了波形钢腹板PC箱梁桥的研究和应用情况,主要包括波形钢腹板箱梁偏载作用下力学性能的研究、箱梁弯曲承载能力的研究,钢腹板与顶底板混凝土抗剪连接形式的研究以及波形钢腹板稳定性研究。最后讨论了该组合梁值得进一步研究的问题。     

风扇式磨煤机护勾护甲磨损失效机理分析

本文说明了延长风扇式磨煤机护勾护甲使用寿命的重要性,指出磨损失效分析对合理选材的重要作用,着重介绍了对ZG50Mn_2钢护勾护甲通过扫描电镜观查的情况,分析了观察的结果。提出了对磨损失效机理的几点看法。     

西洱河一级电站高强度钢岔管制作(二)

五岔管的焊接14MnMoNbB 钢,调质处理后,基本组织为回火马氏体 回火下贝氏体。钢的焊接冷裂纹敏感性比16Mn 钢大,因含有 Nb、Mo二元素,存在产生再热裂纹的可能性。为了全面了解钢材的焊接性能及制订合理的焊接工艺,在钢铁研究总院的试验基础上,进行了可焊性、抗层状撕裂性能和模拟实际施工     

锦屏一级水电站压力钢管异种钢焊接工艺研究

锦屏一级水电站压力钢管用16MnR和B610CF异种钢,分别采用手工电弧焊和富氩混合气体保护焊方法进行平板对接接头的焊接工艺试验研究。异种钢焊接接头力学性能试验和金相试验研究表明,采用合适的焊接工艺参数可以保证16MnR和B610CF异种钢焊接接头母材区、热影响区和焊缝区的组织不产生淬硬组织;焊接接头中不容易产生裂纹、冷裂敏感性小、可焊接性好,具有强度高、韧性优良、塑性好、抗裂性能优良的综合机械性能。在此基础上,编制合理的焊接施工工艺规程,确保16MnR和B610CF异种钢焊缝质量。     

波形钢腹板-预应力混凝土组合桥梁技术探讨

阐述了波形钢腹板代替平钢腹板PC箱梁的优点，较系统地回顾了波形钢腹板PC箱梁桥的研究和应用情况，主要包括波形钢腹板箱梁偏载作用下力学性能的研究、箱梁弯曲承栽能力的研究，钢腹板与顶底板混凝土抗剪连接形式的研究以及波形钢腹板稳定性研究。最后讨论了该组合梁值得进一步研究的问题。