CrWMn钢喷涂NiFeCrBSi（G112）合金粉层的超塑焊合

ＣｒＷＭｎ钢火焰喷涂ＮｉＦｅＣｒＢＳｉ合金涂层。进行了恒温压缩超塑性试验，采用变截面法测定了ＣｒＷＭｎ钢的塑性流动应力对变形速率敏感性指数ｍ值，用涂层和基材的应变速率比Ｗ值，确定涂层和基材的最佳超塑条件，研究了涂层孔洞，涂层原颗粒间界及涂层与基材结合界面在不同变形温度下的焊合效果，指出在基材超塑温度范围内，Ｗ＝１时，涂层焊合良好，并具有较高的多冲抗力。     

CrWMn钢喷涂NiFeCrBSi（G112）合金粉层的超塑焊合

ＣｒＷＭｎ钢火焰喷涂ＮｉＦｅＣｒＢＳｉ合金涂层，进行了恒温压缩超塑性试验，采用变截面法测定了ＣｒＷＭｎ钢的塑性流动应力对变形速率敏感性指数ｍ值．用涂层和基材的应变速率比Ｗ值，确定涂层和基材的最佳超塑条件．研究了涂层孔洞、涂层原颗粒间界及涂层与基材结合界面在不同变形温度下的焊合效果，指出在基材超塑温度范围内，Ｗ＝１时，涂层焊合良好，并具有较高的多冲抗力．     

Ni－Fe－Cr－B－Si涂层超塑扩散焊接的强化效应及耐磨性

研究了Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金涂层超塑性扩散焊接及焊接后的强化效应。通过对涂层的组织结构分析、硬度及耐磨性能的测试表明，当基材（５ＣｒＭｎＭｏ钢）与涂层产生协调超塑变形时，涂层原颗粒间、涂层与基材结合界面完全焊合。超塑焊合后的涂层比高频重熔及火焰重熔涂层硬度（ＨＶ）提高１００－１５０，耐摩擦磨损性能提高３０％。指出，沉淀强化、细晶强化及晶内位错密度增加是引起涂层强化效应和提高耐磨性的主要因素。     

Ni—Fe—Cr—B—Si涂层超塑扩散焊接的强化效应及耐磨性

研究了Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金涂层超塑性扩散焊接及焊接后的强化效应。通过对涂层的组织结构分析、硬度及耐磨性能的测试表明，当基材（５ＣｒＭｎＭｏ钢）与涂层产生协调超塑变形时，涂层原颗粒间、涂层与基材结合界面完全焊合。超塑焊合后的涂层比高频重熔及火焰重熔涂层硬度（ＨＶ）提高１００－１５０，耐摩擦磨损性能提高３０％。指出，沉淀强化、细晶强化及晶内位错密度增加是引起涂层强化效应和提高耐磨性的主要因素。     

Ni—Fe—Cr—B—Si无氧化喷熔及其涂层超塑扩散焊接后组织与性能

自行研制了实现Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ自熔性合金粉末无氧化喷熔的装置,并对其涂层与基材进行超塑扩散焊接。通过对其组织与性能对比性研究,结果表明,无氧化喷熔涂层的结合强度、抗热磨损性能及抗热疲劳性能比空气中喷熔有显著提高。当对涂层进行超塑性扩散焊接后各项性能得以进一步提高。     

Fe基非晶合金涂层的等离子喷涂成形特征

采用大气等离子喷涂法在Q235钢基材表面制备了Fe基非晶合金涂层，研究表明，涂层基本上由非晶相组成，在涂层中分布着少量的尺寸为2-5μm的淬态核结晶相，涂层中氧化物的含量较少。涂层由条带状粒子相互搭接、逐层堆积而成，具有典型的层状结构形貌。尺寸约为60μm的球形喷涂粒子在涂层中变形为高度尺寸约为6μm扁平状粒子，保证了高非晶相含量涂层的顺利形成。在涂层中的粒子边界还包含着少量的孔隙、微细的球形粒子等缺陷。涂层与基材、涂层中粒子问主要以机械结合为主，涂层与基材的结合区为涂层-基材体系中的最薄弱处。     

Zn-5Al共晶合金的恒载荷超塑性拉伸试验

用恒载荷法研究了Zn－5Al共晶合金的超塑变形特性，测定了应变速率敏感指数m值和超塑变形激活能Q。结果表明，Zn-5Al共晶合金在恒载荷条件下，不同的应变值对应不同的应变速率敏感指数m，随应变速率的增加m值半大，而超塑性流动的粘滞系数η值减小；超塑拉伸前对轧态试样进行保温处理将增加变形抗力和降低伸长率。这是由于合金在保温处理过程中通过回复和再结晶释放了储能，降低了超塑变形动力的缘故。     

粉末高温合金超塑性研究

文章对FGH96合金的超塑性进行了研究,研究表明, HIP+HIF 态FGH96合金具有较好的超塑延性,在变形温度为1050℃初始应变速率为1.67×10-3s-1时,超塑延伸率达到825%.HIP+HIF态和HIP态 FGH96合金在相同实验条件下进行等温压缩变形时,HIP+HIF态FGH96合金流动应力明显降低.微观组织分析表明,合金在超塑变形过程发生了明显的动态再结晶,使HIP+HIF态FGH96合金在超塑变形过程获得了超塑变形所需要的稳定、等轴的细晶组织.文章研究结果为实现粉末高温合金盘件超塑性等温锻造奠定了基础.     

Al-Mg-Li-Zr合金超塑性能的研究

对ＡｌＭｇＬｉＺｒ（０１４２０）合金的超塑性进行了研究，发现该合金经适当形变热处理后，可以获得良好的超塑性能。显微组织观察表明，经适当形变热处理后的０１４２０合金，由于基体内弥散分布大量第二相粒子，在超塑变形时能获得稳定、等轴的细晶结构，因而超塑效应十分显著。     

Inconel718合金的超塑性

Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金在超塑拉伸变形过程中,随着初始变速率ε降低或变形温度Ｔ的升高,其流动应为σ降低,延伸率δ增加。同时,初始应变速率和变形温度影响奥氏体晶粒尺寸和析出相的分布。合金在超塑变形中,位错滑移起重要协调作用,使晶界滑动易于进行。     

Surface hardening of die steel by superplastic deformation of thermo-sprayed powder alloy

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＤｉｅｓｐｌａｙａｎｉｍｐｏｒｔａｎｔｒｏｌｅｉｎｍｏｄｅｒｎｍａｎｕｆａｃ ｔｕｒｉｎｇｉｎｄｕｓｔｒｙ .Ｎｅｗｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ[1] ａｒｅｂｅ ｉｎｇｉｎｎｏｖａｔｅｄｄａｙａｎｄｄａｙ ,ｓｕｃｈａｓｓｐａｒｋｅｒｏｓｉｏｎ ,ｕｌ ｔｒａｓｏｎｉｃａｎｄｅｌｅｃｔｒｏｎ ｂｅａｍｍａｃｈｉｎｉｎｇ ,ｓｕｐｅｒｐｌａｓｔｉｃｆｏｒｍｉｎｇａｎｄｓｏｏｎ .Ｔｈｅｉｒａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｈａｓｒｅｍａｒｋａｂｌｙｉｍｐｒｏｖｅｄｔｈｅｅｆｆｉｃｉｅｎ…     

钛合金表面生物活性陶瓷涂层的设计

将生物活性陶瓷涂覆在钛合金表面可以综合金属和生物活性陶瓷的优点,通过对金属基体上陶瓷涂层的设计可以改善涂层与基体的结合强度.本文对钛合金表面不同类型涂层的设计进行了综合评述,并对如何提高生物活性陶瓷涂层与基体的界面结合强度提出建议.     

Effect of coating repair on microstructure and mechanical properties of Ni3Al based alloy IC6

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＮｉ3ＡｌｂａｓｅｄａｌｌｏｙＩＣ6,ｗｈｉｃｈｉｓａｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｌｙｓｏｌｉｄｉｆｉｅｄｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｍａｔｅｒｉａｌ,ｈａｓｂｅｅｎｒｅｃｅｎｔｌｙｄｅｖｅｌｏｐｅｄｂｙＢｅｉｊｉｎ     

AZ31镁合金磁控溅射镀铝膜的性能研究

采用超真空磁控溅射镀膜设备在AZ31镁合金表面进行了铝保护膜的镀覆,利用辉光放电光谱分析和纳米压痕/划痕试验技术,研究了镀层的成分和显微力学性能随薄膜深度的分布。结果表明,铝镀层在镁合金基体表面形成,镀层和基体之间存在混融的过渡层,铝镀层的表面硬度、弹性模量等高于镁合金基体的,并随深度增加而递减,膜层与基体结合良好并表现出一定塑性,镀铝膜有利于镁合金表面防护层的形成。     

铝合金表面电弧喷涂Ag基涂层及其低温钎焊行为

在波导器件中,铝合金壳体较差的润湿性制约了其与微带电路板之间大面积、可靠低温钎焊连接. 通过电弧喷涂技术在5A06铝合金表面制备了厚度约为80 μm的Ag-15%Ni(质量分数)单一涂层和Ni-5%Al/Ag-15%Ni(质量分数)复合涂层,以提升Sn-Pb钎料在其表面的润湿性. 对比研究了两种涂层的显微结构、涂层界面结合性能、低温钎焊行为及钎焊接头剪切失效机制. 结果表明,涂层与铝合金基板间形成了良好的界面结合,并且两种涂层均具有较好的低温焊接性. 其中,Ag-15%Ni单一涂层与铝合金基板的结合强度为40 MPa,喷涂后铝合金基板与T2紫铜形成的钎焊接头抗剪强度为26 MPa. 相较而言,Ni-5%Al /Ag-15%Ni复合涂层展现出更佳的涂层结合强度(42 MPa)和钎焊接头抗剪强度(31 MPa).     

电热爆炸定向喷涂Stellite 6合金涂层

采用电热爆炸定向喷涂工艺在45号钢基体上制备stellite6合金涂层。借助光学显微镜，扫描电镜和图像分析软件等对涂层厚度均匀性、孔隙率，显微组织、晶粒度以及涂层基体界面结合情况进行了分析。借助显微硬度仪对涂层的硬度进行了测试。对不同尺寸喷涂材料所得涂层进行了比较。结果表明，两种不同尺寸喷涂材料制备的涂层组织晶粒均大大细化，涂层孔隙率都比较低；小截面积的喷涂材料制备涂层的厚度均匀性好于大截面的喷涂层；涂层与基体界面结合良好，在界面附近发生了扩散现象；涂层硬度均远远高于原始stellite6喷涂材料硬度，最高分别达到997HV和738HV，为原始硬度的2～3倍。且小尺寸喷涂材料涂层硬度高于大尺寸喷涂材料涂层硬度。     

Nb-Ti-Si 合金表面辉光离子渗 Mo / 包埋渗 Si制备 MoSi2 涂层的研究

目的在Nb-Ti-Si合金表面制备MoSi2涂层。方法先进行辉光离子渗Mo,再进行包埋渗Si。分析温度对渗Mo层表面形貌、厚度、元素互扩散的影响,以及渗Si后涂层的表面形貌和结构。结果在1100℃进行辉光离子渗Mo,渗Mo层与基体形成了显著的互扩散。对渗Mo层进行包埋渗Si后,所形成的涂层组织致密,具有多层结构,由外向内依次为MoSi2层、NbSi2层和Nb5Si3层,在MoSi2和NbSi2层之间存在(Mo,Nb)Si2互扩散区。结论通过辉光离子渗/包埋渗的方法,可以在Nb-Ti-Si合金表面制备Mo Si2涂层,且涂层与基体呈冶金结合,结合较好。     

基底表面质量对ZK60镁合金镀镍层性能的影响

镁合金表面镀镍被广泛运用于镁合金工件防腐,而镀层的起泡和脱落严重影响工件的使用寿命。本实验以ZK60镁合金为研究对象,分析了不同工件基底表面质量对镀镍层性能的影响机制。研究表明:基底表面存在的划痕和点蚀坑会显著降低镀镍层质量,引起镀层的起泡和脱落。基底表面的划痕会被保留到镀镍层中,引发镀层变薄,应力集中等问题,增加镀层开裂的几率。点蚀坑中的杂质与镁基底有不同的电化学特性,会导致镀层减薄和结合不牢。因此,提高镁合金工件基底表面光洁度、清除基底表面点蚀坑是提高镁合金镀镍层性能的必要措施。     

前处理对镁合金化学镀镍结合力的影响

研究了镁合金多种前处理工艺对化学镀镍层与基体之间结合力的影响.采用弯曲法、锉刀实验法和划线划格实验3种镀层结合力测试方法,对化学镀镍层与镁合金基体之间结合力的优劣进行了定性评价.结果表明,采用一步法前处理工艺的试样,镀层与基体之间具有良好的结合力,金相显微观察发现镀层与基体之间具有最薄的中间过渡层.用浸锌工艺能较好地改善镀层与基体间的结合力.但镁合金浸锌工艺值得做进一步的研究.