关于填料吸收塔传质单元数的计算

本文对吸收塔传质单元数的两种计算方法——解析法和对数平均推动力法进行了分析和比较,揭示了对数平均推动力法结构简单易记、使用方便的独特优点,并通过具体例子介绍了使用对数平均推动力法计算传质单元数的注意事项及使用窍门。     

冷却塔传质单元数的推算

<正> 冷却塔传质单元数Ntog是冷却塔设计的一个基本参数。通常以下式计算: Ntog=integral from n=H1 to H2 (dH/H_(sat)-H) (1) 在上式的应用中,假定塔内件的表面区域完全被水所润湿,并且存在一层与水层达到热平衡的饱和空气膜。水分从含饱和水蒸气的空气膜转移到空气气流的主体部分,其推动力即为焓差。     

对数平均推动力法计算并流吸收塔的传质单元数

根据传质单元数的定义,对低浓度体系并流吸收塔传质单元数的对数平均推动力法计算公式进行了推导.并对公式的结构特点和使用窍门进行了分析.结果表明只要操作关系和相平衡关系都是线性的.不论是吸收还是解吸,并流操作传质单元数的对数平均推动力算法在结构上与逆流操作是一样的.该结构简单、易记,便于掌握.     

吸收率和传质单元数的关系

对于换热器,传热效率和传热单元数间存在一定的关系。同样,在填料吸收塔中,可推导出吸收率和传质单元数之间的关系。在图1所示的填料塔中任取一微元段 dz,在此微元段内作吸收质的物料衡算,单位时间内由气相转入液相的物质量为 dG=-Vdy=Ldx(1)式中 G——吸收质从气相转入液相的量,kmol/sV——惰性气体的流量,kmol/sL——纯溶剂的流量,kmol/sy,z——溶质在气相和液相的摩尔组成当气液相的平衡关系遵循亨利定律时,即:     

吸收塔传质单元数的表达及选择

本根据吸收塔的四种不同操作形式，用吸收因数法推导出了传质单元数NOG的四种基本表达式，并在此基础上整理出了传质单元数NOG的16种不同表达形式，分析指出了哪些形式对解决吸收操作型问题较为方便。     

液相总传质单元数NOL算式的探讨

在填料塔计算中，填料层高度常由总传质单元数与总传质单元高度的乘积计算出，这就是通常简称的传质单元法。对于低浓气体的吸收，当平衡线为通过座标原点的直线时，其气相总传质单元数Nre的计算式：在半对数座标上，以S为参变数，将NOG对一标绘，可得一组曲线，称之为Colburn传质单元数算图（图1），应用此图计算NOG很方便。这在化工原理教材及有关传质的书中都有详细的论述．当吸收过程为液膜控制时，也常用液根总传质单元数NOL来计算填料层高度。然而，在NOL算式这个问题上，书上很少提及，有的仅仅点了一下，说它与推导NOG的算…     

化学吸收总传质系数的计算和应用

本文介绍化学吸收总传质系数的计算方法和应用。     

PC吸收CO2传质系数简化计算之我见

通过具体实例,针对PC吸收CO2传质系数进行了过程的计算,发现采用专用准数关联式计算所得到的结果与实际值比较接近,而采用恩田准数关联式计算所得到的结果与实际值相差甚远.     

传质分离过程理论塔板数的简捷计算

本文在图解法的基础上,通过分析理论塔板与操作线、平衡线之间的关系,建立了适用于气体吸收、液体精馏及液液萃取过程的传质单元数与理论板数间的对应关系,并利用工业低含量物质传质过程,对此关系式进行验证。与实际比较,结果基本一致,且计算过程简单、快捷,可帮助学生加深对传质过程的认识。     

传热单元法和传质单元法的类似

提出了传热与传质单元法间存在类似的概念。据此,不仅可由较易取得的、用于套管换热器传热过程的计算式求得用于填料塔气体吸收操作的有关公式,而且也为这二者间的模拟建立了理论基础。     

喷射吸收制取超细碳酸钙的传质

在塔径Φ=18mm,H＝3．30m高的喷射塔中,以无内折平会圆锥形喷杯,喷嘴直径Φ=5mm,研究了气体流速、液体流量对Ca（OH）2悬浊液喷射吸收CO2的气膜传质系数的影响。     

吸收过程的界面传质机理

Based on the method of molecular thermodynamics ,the mass transfer mechanism at gas-liquid interface is studied theoretically,and a nowe mathematical model is proposed,Using laser holographic interference technique,the hydrodynamics and mass transfer characteristics of CO2 absorption are measured,It is shown that the calculated results are in good agreement with the experimental data.     

第二液相强化气体吸收传质

在油水体系下,讨论了油分率、搅拌转速、分配系数等相关参数对气液传质过程强化的影响,通过在非稳态的条件下,计算出总体积传质系数(k_Lα)和分配系数(m_(sw)).结果表明,分配系数对增强因子有着显著的影响;总体积传质系数随着分散第二液相的加入而显著的增加,当油分率为3%时,体积传质系数最大;分散相对传质系数的影响,主要取决于搅拌转速,当转速为650～700 r/min时,体积传质系数最大.     

吸收过程的界面传质机理

以分子热力学为基础 ,对气体吸收过程进行了理论分析 ,导出了传质通量的数学表达式。根据该文分析 ,气液界面传质的源动力来自界面处气液两相的不平衡 ,即只要有传质发生 ,液相界面处的浓度就不会达到与气相呈平衡的浓度。对于气相阻力可以忽略的吸收过程 ,两相传质速率的大小主要取决于液相的溶质界面浓度和液膜厚度 ,影响溶质界面浓度和液膜厚度的主要因素是近界面液相侧的流场分布。利用近界面浓度与液膜厚度的激光测定结果 ,计算了甲醇、乙醇及正丙醇吸收CO2 气泡的传质通量 ,计算结果与实验值吻合良好     

平板膜式氧合器中氧传质系数近似计算的积分法

应用Graetz-Leveque问题的前进边界理论的修正近似解,进一步分析了半透膜阻力对氧传质速率的影响,获得了与Graetz-Leveque问题精确解非常接近的(相对偏差在6.58%以下)用于计算平板膜式氧合器中氧传质系数的简单分析表达式.并提出了基于氧传质速率计算的该类氧合器通道长度设计的临界判据.     

利用计算流体力学及计算传质的方法研究精馏塔传质效率

It has long been found that the flow pattern of the liquid phase on distillation tray is of great importance on distillation process performance. But until now, there was very few published work on quantitative investigation of this subject. By combining the computational fluid dynamics (CFD) with the mass transfer equation, a theoretical model is proposed for predicting the details of velocity and concentration distributions as well as the tray efficiency of distillation tray column. Using the proposed model, four different cases corresponding to different assumptions of liquid and vapor flowing condition for a distillation tray column were investigated. In Case I, the distributions of velocity and concentration of the incoming liquid from the downcomer and the uprising vapor from the underneath tray spacing are uniform. In Case Ⅱ, the distribution of the incoming liquid is non-uniform but the uprising vapor is uniform. In Case Ⅲ, the distribution of the incoming liquid is uniform but the uprising vapor is non-uniform.In Case IV, the distributions of both the incoming liquid and the uprising vapor are non-uniform. The details of velocity and concentration distributions on a multiple sieve tray distillation column in four different cases were simulated using the proposed model. It is found that the shape of the simulated concentration profiles of vapor and the liquid is quite different from case to case. The computed results also show that the tray efficiency is highly reduced by the maldistribution of velocity and concentration of the incoming liquid and uprising vapor. The tray efficiency for Case Ⅰ is higher than Case Ⅱ or Case Ⅲ, and that for Case Ⅳis the lowest. It also reveals that the accumulated effect of maldistribution becomes more pronounced when the number of column trays increased. The present study demonstrates that the use of computational method to predict the mass transfer efficiency for the tray column, especially for the large one, is feasible.     

多组分精馏塔板数图解计算法

多组分精馏塔板数的各种计算方法中以逐板计算法最为精确,但计算复杂,因之使用颇受限制。本文是应用逐板计算法原理用图解法解出塔板数,较之计算法颇称方便。一、方法依据由刘易斯及其合作者所提出之逐板计算法中,构成计算复杂原因之一是各组分的操作线不同,不能用同一操作线,这是由于每组分都有自已的操作方程式,如三组分则精馏段的操作方程式为:     

固定床吸附的传质计算

<正> 一、平衡关系(静态吸附)或吸附等温线1.直线型x~＊=βC (1)式中β——吸附系数或亨利系数β=x_0~＊/c_0(米~3/公斤)即为平衡曲线的斜率x~＊——平衡吸附量(公斤/公斤或公斤/100公斤)或(克/公斤)C——气相浓度(公斤/米~3)或(毫克/米~3)(其中气体为真实体积)公式(1)中的C用分压p(毫米汞柱)表示为: