P91与10CrM0910异种钢焊接技术试验

采用两类国产焊接材料焊接了P91与10CrMo910异种钢接头,对所焊接头进行了机械性能和显微硬度分布测试及冲击断口扫描电镜分析,并对试验结果进行了理论分析.结果表明,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头能满足火电行业的使用要求,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接接头韧性不足.     

微量稀土元素对9Cr1Mo钢焊缝力学性能影响研究

在国内外标准中,对9Cr1Mo焊接接头的低温性能要求很少。随着低温环境焊接工程的增多,同时对焊接接头低温性能和高温性能的要求越来越高。利用药皮过渡的方式对P91焊接接头添加微量稀土元素,通过熔敷金属力学性能试验、焊接接头高温拉伸、低温冲击、硬度试验以及熔敷金属相变点测试,表明适量添加微量稀土元素能够改善P91焊接接头的性能,尤其是同时改善低温冲击韧性和高温拉伸性能,为9Cr1Mo材料低温环境下焊接材料的开发提供了新的途径。     

2.25Cr-1Mo/奥氏体不锈钢堆焊接头熔合区碳的迁移及成分分析

异种钢焊接接头在焊接时或使用期间,发生失效的主要区域通常在熔合区[1],长期以来,异种钢接头熔合区一直是焊接工作者研究的重点.虽然国内外对异种钢接头的熔合区进行了大量的研究[2～4],但仍然有许多问题,尤其是基体为铸造组织的铸钢堆焊奥氏体不锈钢,其基体组织和成分的不均匀性也会对熔合区组织产生不利的影响.对在2.25Cr-1Mo钢上堆焊奥氏体不锈钢的焊接性试验[5]的基础上,重点研究了堆焊接头熔合区碳的迁移及其成分分析,为正确指导大型汽轮机高压模块中分面堆焊及类似产品焊接生产提供了理论依据.图6表3参8     

中、高合金钢焊缝"过烧"的处理

近年来,发电机组热力系统大量采用中、高合金钢,如5Cr-1Mo 5Cr-1MoVTiB、9Cr-1Mo、9Cr-1MoVNb、9Cr-2MoVN、12Cr-1MoV以及奥氏体钢.这些钢中由于含有较高的活泼元素铬,在焊接时极易在焊缝根部产生"过烧"缺陷.所谓"过烧",是中、高合金钢无熔渣保护焊接(TIG和气焊,目前电力行业主要是TIG-钨极氩弧焊)所特有的根部缺陷,一般产生在焊缝根部的打底层,呈泡沫状,高度和宽度超过正常焊缝金属数倍,性质与一般气割后的氧化渣相似.     

电站高温锅炉管奥氏体异种钢焊接接头失效方式研究

对国内应用较广的以2．25Cr-1Mo为代表的铁素体耐热钢与304H、347H为代表的奥氏体不锈钢组成的异种钢接头长期使用后的老化特征及蠕变强度极限和持久强度极限进行了试验研究，从组织老化、性能变化、接头的结构特征、碳迁移及材料的热膨胀系数等方面综合分析了该类接头老化和失效的原因。     

水轮机转轮异种钢焊接接头组织性能研究

本文对碳钢Q235和不锈钢0Cr13Ni5Mo异种钢焊接接头的机械性能、残余应力和微观组织方面进行研究,掌握了异种钢焊接接头的组织和性能特点,提出了焊接接头残余应力分布规律,确定了去应力热处理工艺与组织和残余应力的关系。     

合金材料在高浓度HCl气体中的腐蚀特性实验研究(Ⅱ)

在实验室小型流化床焚烧炉中,比较了0Cr17Ni14Mo2、T91、1Cr13、TP304、TP347、0Cr25Ni20和复合板等7种材料600℃下在高浓度HCl气体中的腐蚀情况。通过对材料的腐蚀表面进行了X射线能谱(EDX)和扫描电子显微镜(SEM)分析发现,材料0Cr17Ni14Mo2、T91及复合板抗腐蚀性能较好,1Cr13、TP347抗腐蚀性能较差。     

高温再热器T91钢焊接接头裂纹分析

对T91钢焊接接头泄漏部位进行了宏观检验、显微组织检验、金相分析、元素分析和碳化物的衍射斑点分析.结果表明,焊接接头的裂纹是典型的"Ⅲ型开裂".焊接温度过高使热影响区粗晶区处析出大量的M23C6型碳化物并粗化,导致晶界韧性恶化、抗蠕变断裂强度弱化是造成焊接接头产生裂纹的主要原因.对此,建议施焊时应适当降低焊接温度,避免碳化物析出并粗化.     

采用国产焊接材料(KJ系列)焊接P91钢的工艺研究

通过对P91 钢管焊接性分析以及国产焊接材料(KJ 系列) 熔敷金属成分和力学性能的分析, 研究了采用KJ 系列焊材对P91 钢进行焊接的焊接工艺; 在各项力学性能试验以及金相试验的基础上对焊接工艺试验结果进行综合评价, 得出采用KJ 系列焊材焊接P91 钢, 接头的焊接质量完全能够满足各种性能要求, 研究成果为电建施工和电厂检修提供了依据。     

TP347H与T91异种钢焊接性能分析

随着电站设备中金属部件使用钢材种类的逐渐增多,不可避免地会遇到异种钢焊接的问题.为此,通过对马氏体耐热钢(T91)和奥氏体钢(TP347H)的性能分析,详细阐述了T91 TP347H焊接存在的问题,探讨了T91与TP347H异种钢接头的焊接方法、焊接材料及焊接工艺要点.     

P91钢焊接接头的冲击韧性

对P91马氏体耐热钢焊接接头的冲击韧性进行分析,结果表明焊接时使用较低的焊接线能量有助于降低焊接接头组织的晶粒尺寸,减少马氏体板条块宽度,从而改善焊接接头的冲击韧性.     

T91/HR3C异种钢焊接接头裂纹原因分析

对某台1 000 MW机组锅炉高温过热器管的T91/HR3C异种钢焊接接头裂纹进行了宏观检验、材质检验及焊接、热处理工艺分析,认为接头裂纹为淬硬脆化焊接冷裂纹,开裂主要由未严格执行焊接工艺,焊缝错口量大引起高拘束应力所致.T91属于马氏体耐热钢,在空冷状态下会形成马氏体,而焊接时其T91侧更易形成淬硬倾向更大的马氏体,发生冷裂.     

1000MW级超超临界机组蒸汽阀材质更改可行性研究

通过对9%～12%Cr耐热钢基本特点的分析认为,KT5917(12Cr铸钢)的Cr、W含量较KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)高,所以KT5917(12Cr铸钢)的高温抗蠕变性能、抗氧化性能、抗腐蚀性能优于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。但KT5917(12Cr铸钢)610℃许用应力小于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)的许用应力,使其阀体设计壁厚大于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)设计壁厚,铸造阀体还存在无损检测和焊接难度增大的问题,KT5917(12Cr铸钢)的实际使用性能要劣于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。     

T91/P91钢在超临界发电机组钢管焊接中的质量控制

近年来,T91/P91钢材料已逐渐在电厂建设中得以广泛应用,本次宣威电厂七期扩建工程中存在着此种材料的焊接.故文中将讨论在施工过程中如何对焊接材料、焊接工艺及热处理参数等各项指标的控制,以确保焊接接头达到质量要求.     

350MW机组三级再热器异质焊接接头分析

针对河津发电厂三级再热器所使用的T91新型材料与T22的异质焊接接头,从焊接工艺,接头的组织特性及力学性能分析等进行了系列试验分析,为确定和应用该类新材料及异质接头提供可靠数据。     

浅谈T91与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

电站锅炉安装中已普遍采用了T91钢与12C r1MoV钢异种钢接头。异种钢接头的焊接质量，主要取决于被焊金属的物理-化学性能及焊接时所采用的焊接工艺。本文从焊材选择、工艺参数、焊接热规范等几个方面时T91／12Cr1MoV异种钢接头的焊接工艺作了详细介绍。     

T91/TP347HFG异种钢焊接接头裂纹产生原因探讨

某发电公司锅炉高温过热器用T91/TP347HFG异种钢焊接接头发生开裂,裂纹位于T91侧熔合线附近的热影响区。对异种钢焊接接头取样,通过宏观分析、化学成分、金相组织、力学性能及硬度检测、扫描电镜、能谱分析等方法,对裂纹产生的原因进行了分析探讨。结果表明:由于焊接过程中异种钢焊接接头T91侧热影响区形成了粗大的淬硬马氏体组织,焊后热处理工艺不当,导致该区域T91的应力腐蚀敏感性增大,在拉应力与腐蚀介质的共同作用下,裂纹在T91侧熔合线附近的热影响区萌生和扩展,属于应力腐蚀开裂。     

异种钢过渡段焊接填充材料的研究

针对电站中的铁素体和奥氏体不锈钢焊接接头主要存在热膨胀系统不匹配和碳迁移2方面问题,采用过渡段焊接法解决。通过选用几种填充材料（奥氏体不锈钢焊条和镍基焊条）试验分析研究,认为在焊接过渡段Incoloy800和00Cr17Ni14Mo3钢时,Inconel82焊接材料是较理想的选择。     

包埋镍酸锂高温循环性能研究

用LiCoO2 包埋镍酸锂作为锂离子电池正极材料 ,组装成AA型电池 ,在 4 2 0～ 2 75V和充放电电流为 1C的条件下 ,对其 5 5℃、 2 5℃循环性能与钴酸锂AA型电池 5 5℃循环性能进行了对比研究。在 5 5℃下循环 5 0次后 ,包埋镍酸锂的放电比容量仍在 161mAh/g左右 ,容量保持率高达 91%以上 ,XRD测试表明 :材料仍保持原始结构     

SA335P91钢焊接参数的研究

探讨了SA335P91材料焊接接头的组织变化及冲击韧性下降的原因,利用经验公式计算相关数据,通过分析这些数据给出了焊接工艺参数。