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针对强度下限为655 MPa的改进新型SA738 Gr.B钢,采用自主研制的PP-H10Mn2Ni2Mo焊丝、PP-SAFB1-01QR焊剂,利用埋弧焊进行横焊对接工艺试验,按照核电钢制安全壳规范要求,通过拉伸试验、弯曲试验、冲击试验、观察接头宏观和微观组织,分析接头的组织和力学性能,结果表明:接头的室温抗拉强度均大于母材最低抗拉强度值,断裂模式为韧性断裂;在-29℃条件下焊缝区冲击吸收功平均值为108 J,热影响区冲击吸收功平均值为63 J;在低温条件下接头保持了良好的韧性。接头的各项指标满足核电技术要求,证明研发的焊接材料、焊接工艺适合改进新型SA738 Gr.B钢的焊接。 相似文献
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采用热膨胀的方法测定了钢制安全壳用钢SA738Gr.B在不同冷却速度下的组织转变,采用GLEEBLE-2000试验机模拟分析了焊接参数对热影响区组织及冲击韧性的影响,进行了实际焊接,验证了与实际组织的相一致性.结果表明,随冷却速度的降低,SA738Gr.B钢板先后发生贝氏体转变、先共析铁素体析出及先共析铁素体+珠光体组织的转变.多层多道焊时,实际热影响区组织以混合组织为主,其基体组织基本符合同冷却速度条件下的热模拟组织,具有较高的抗裂性能.研究结果对生产实践具有较好的参考和指导作用. 相似文献
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结合ASME焊接标准和先进压水堆钢制安全壳设计技术要求,对某大型先进压水堆核电站钢制安全壳用SA738 Gr.B钢板进行了热处理工艺条件下和非热处理条件下的焊接工艺性能试验研究。试验证明,采用的焊材、焊接工艺参数及焊后热处理工艺能够满足SA738 Gr.B钢板的焊接成型技术要求。 相似文献
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文中研究了在核电站钢制安全壳SA738 Gr.B模拟件焊接过程中,自动熔化极气体保护电弧焊(GMAW)与焊条电弧焊(SMAW)纵向搭接接头裂纹的产生原因,重点讨论了搭接接头的热影响区粗晶区的显微组织与力学性能。为了对裂纹发源位置进行定位,首先采用相控阵超声检测技术(PAUT)对裂纹进行测量,反演裂纹发源位置,然后对裂纹发源位置自动GMAW和SMAW焊缝热影响区粗晶区进行光学显微镜(OM)和电子背散射衍射(EBSD)显微组织观察,并进行显微硬度、室温拉伸和室温冲击等力学性能试验。试验结果表明,不同焊接方法导致搭接接头热影响区粗晶区的显微组织与力学性能存在差异,残余应力作用下的力学性能失配导致搭接接头裂纹产生。 相似文献
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以核电站钢制安全壳现场拼装焊接为例,介绍了某核电站钢制安全壳的组成,SA738Gr.B材料的焊接特点,施工难点,焊接工艺,控制焊接变形的常用方法等;结合钢制安全壳的结构特点,分析钢制安全壳拼装焊接过程中焊接变形的原因,并以钢制安全壳的底封头拼装焊接为例,从坡口设计、坡口组对间隙、错边量、定位焊、焊接工艺等方面阐述控制底封头焊接变形的措施,实践结果表明,拟定的焊接变形措施可行,为后续核电站钢制安全壳现场拼装焊接变形控制提供参考。 相似文献
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用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和背散射电子衍射(EBSD)等实验技术,研究了压力容器钢板SA516 Gr70的显微组织和晶粒取向分布.根据多晶体塑性变形模型,预测了钢板的屈服表面.实验和计算结果表明,钢板的显微组织均为铁素体和珠光体,心部晶粒尺寸明显大于表层晶粒尺寸;钢板热轧后的主要织构组分是[111] 〈110〉、[111] 〈112〉和[001] 〈110〉;限制条件对屈服表面影响较大,随着松弛限制的晶粒体积分数增加,屈服表面缩小,沿轧向的平面应变屈服应力逐渐大于沿横向的平面应变屈服应力. 相似文献
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探讨ASME锅炉及压力容器规范第Ⅲ卷第Ⅰ册NE分卷MC级部件焊后热处理温度范围,模拟焊后热处理的目的意义。结合焊后热处理的预期目的、材料特性、结构特点、工程建造等综合考虑制定焊后热处理的工艺参数及加热方式,并提出局部焊后热处理加热方式可借鉴ASME第Ⅷ卷第Ⅰ册。 相似文献
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采用新一代核电材料SA508Gr. 4N钢的真应力-真应变数据,建立了该材料基于物象的温度、应变及应变速率的两段式流变应力本构模型,引入了相关系数R及平均相对误差AARE,验证本构模型的预测能力,发现相关系数和平均相对误差分别为0. 9915和5. 06%。采用该本构模型进行二次开发,基于Fortran语言编写子程序嵌入DEFORM软件,结合SA508Gr. 4N钢随温度变化的热导率及比热容等实测热物性参数,对核电关键零件管板大锻件的关键终锻火次,包括平锤头展宽、压平凸台及旋转压实3个子工艺进行了系统模拟,分析了在不同工艺参数下,热锻成形过程中的锻件温度场、应力场、等效应变场及最终成形性能,最后得到了合理的锻造工艺方案。 相似文献