5Cr21Mn9Ni4WNb2N奥氏体耐热钢晶界碳化物

5Cr21Mn_9Ni_4WNb_2N耐热钢锻造后在1200℃以上加热时，NbC聚集成大块，在1200℃以下加热时，NbC薄膜（片）的析出倾向随加热温度降低而增大，1130℃及其以下加热时，粒状和细片状M_(23)C_6随加热温度降低而增多，而且NbC块可作为碳源退化成M_(23)C_6颗粒，过高或过低温度的锻造加热，因晶界NbC块过大或晶界NbC薄膜（片）过多而不利于锻造加工。     

Super304H奥氏体耐热钢时效后的组织结构

利用扫描和透射电子显微镜对Super304H奥氏体耐热钢在650℃×5000 h时效处理后的组织结构进行观察与分析。结果表明Super304H奥氏体钢中存在固溶处理过程未溶解的尺寸约为2μm块状、150 nm球状NbC以及1μm圆形夹杂物,这些NbC与基体不存在特定的位向关系,时效过程析出的尺寸约为8 nm多边形状NbC则与基体存在立方取向关系;M23C6可以NbC为核心析出形成双层结构,偶尔发现在基体单独析出,M23C6与奥氏体存在立方取向关系,在奥氏体晶界析出的多边形状M23C6与基体也存在立方取向关系,而椭圆颗粒状M23C6则不存在这种关系;奥氏体基体内析出大量尺寸约为35 nm的富Cu相与基体存在共格关系,富Cu析出相对Super304H奥氏体钢强化作用主要来自共格强化效应。     

稀士含氮奥氏体耐热钢在冷却机扬料板上的应用

设计了用于冷却机扬料板稀土耐热钢的组织和化学成分;简述了该钢的铸造与熔炼工艺要点;制定了钢的热处理工艺;介绍了钢的性能,现场试运转表明,该材质有较好的高温性能,由它制作的扬料板在高温区的使用寿命是原材质（Mnl3)的5倍以上,有很好的经济效益。     

稀土在含氮奥氏体耐热钢中的作用机理和冶炼工艺

经验证向ＺＧ３Ｃｒｌ８Ｍｎ９Ｎｉ４Ｓｉ２Ｎ耐热钢水中加入一定量的稀土合金，能大幅度地提高其三项高温性能，接近或相当于１Ｃｒ２５Ｎｉ２０Ｓｉ２耐热铜的高温性能。阐述了钢中微量稀土的作用机理，介绍了此钢种的使用范围。同时，重点讨论和分析了装入吹氧法获得此材料的冶炼工艺，并提供了铸造此钢种价廉实用的造型材料和涂料。     

改进高Cr铁素体耐热钢奥氏体化行为

开发了一种改进型的铁素体耐热钢,采用高精度差分膨胀仪对该钢种的奥氏体化行为进行了研究。研究表明加热速率对其微观组织和相变行为有着显著影响。随着加热速率的提高,原奥氏体晶粒尺寸下降,奥氏体转变所需的时间变短,奥氏体相变温度升高,并且还会导致沉淀无法充分溶解至基体中。     

新型奥氏体C-HRA-5耐热钢时效过程中的沉淀相演化

对新型奥氏体C-HRA-5耐热钢(22Cr25Ni3Cu4W2Co)进行700℃/0～15 627 h时效试验,采用OM观察时效样品晶粒尺寸和孪晶的变化,采用SEM+EDS、TEM+EDS+SAED分析了时效样中沉淀相析出顺序及粗化特性.结果表明,试验钢在700℃/15 627 h时效过程中先后析出M23C6、Z相、富...     

大型渗碳炉用CrNiNRE耐热钢辐射管的失效机理研究

应用SEM电镜、能谱分析及X射线衍射等方法研究了高镍铬含氮和稀土的奥氏体型CrNiNRE耐热钢辐射管在长期高温渗碳中的失效机理和组织特征。结果表明,CrNiNRE钢在长期高温和单边渗碳作用下,使得M7C3碳化物持续长大,并促使奥氏体区域退缩和沿碳化物周边形成裂隙;合金元素的重新分布造成基体贫铬;管内壁氧的侵入形成氧化空洞和疏松;这些因素的综合作用导致构件最终贯通穿孔而失效。     

铬镍渗碳钢的残余奥氏体

20CrZNi4、18CrZNi4W钢往往经诊碳（或碳氢共修）淬火后使用,由于合金元素Ni、Cr量较高,热处理后工件表面存在大量的残余奥氏体。残余奥氏体对性能的影响,其量多少为宜,是一个比较复杂而值得注意的问题。本文讨论了诊碳层不同的合碳量、渗碳后高温回火、淬火工艺、冷处理及喷九处理等对残余奥氏体量的影响,从而针对所要求的残余奥氏体量来选择合适的表面含碳量、相应的热处理方法及不同的工艺参数。     

真空低压渗碳对304与316L奥氏体不锈钢组织和性能的影响

采用真空低压渗碳技术对304和316L奥氏体不锈钢进行表面强化,利用光学显微镜、扫描电镜、Thermo-Calc热力学软件、X射线衍射仪和显微硬度计等对渗碳层显微组织、相组成及硬度分布进行分析表征,计算了奥氏体不锈钢渗碳层中不同衍射峰的偏移量及渗碳前后晶格常数的变化量。结合钼对奥氏体不锈钢渗碳过程的影响,对比研究了304和316L奥氏体不锈钢渗碳后,在渗碳层深度、表面硬度及碳化物的析出规律等方面的差异。结果表明,经750 ℃真空渗碳2.6 h后,304和316L奥氏体不锈钢晶格常数分别增加了1.33%和1.14%,形成了由膨胀奥氏体和Cr₂₃C₆组成的渗碳层,Cr₂₃C₆在渗碳层中主要以条状沿膨胀奥氏体晶界析出,表面硬度较基体硬度均提升了两倍以上。     

稀土深层渗碳钢的研究

研究了稀土深层渗碳钢20Cr2Mn2MoRE奥氏体晶粒长大动力学、渗层组织和力学性能,并与20Cr2Mn2Mo钢进行了比较。结果表明：钢中加入稀土元素可显著抑奥氏体粒长大,改善渗层组织,提高常规力学性能和渗层的弯曲强度与断裂韧度。     

高温离子渗碳后循环处理对晶粒度及性能的影响

详细研究了２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ、２０ＣｒＮｉ２Ｍｏ及２０ＣｒＭｎＴｉ三种钢高温离子渗碳后循环热处理对晶粒大小及力学性能的影响。研究结果表明，循环处理能有效地细化高温离子渗碳的粗大晶粒，循环２～３次后可使心部晶粒细化至ＡＳＴＭ１０级以上，并显著提高材料的韧性及疲劳极限，接触疲劳强度也略有提高。     

低合金钢高浓度渗碳的组织与性能

探讨了低合金钢在８２０℃～８６０℃固体高深在的工艺及其组织与性能。结果表明，高浓度渗碳工艺可在钢的表面形成大量一状，弥散分布的碳化物，使钢具有高硬度、高耐磨性，高稳定性及低的脆性。     

加热及变形温度对含铌高碳钢奥氏体组织的影响

针对铌微合金化高碳钢线材,在Gleeble-1500热模拟实验机上研究不同加热及变形温度下奥氏体组织的变化规律.结果表明.奥氏体粗化温度为1200℃,在1150～1200℃,奥氏体晶粒平均尺寸增大约30 μm;材料1100℃奥氏体化后,以40 s~(-1)、35%变形量进行一道次压下变形,1000℃以上为再结晶区,900℃以下为未再结晶区:在900℃形变淬火,析出物为NbC,尺寸为20～60nm,弥散细小的NbC析出颗粒阻碍了晶粒的长大.     

合金渗碳钢表面低温气体多元共渗研究

通过对材料表面强化处理,可以改变材料表面的成分和结构,从而提高表面硬度.利用低温气体多元共渗技术对25CrNiMo钢试样进行处理,研究了渗层的显微组织和显微硬度.结果表明,在25CrNiMo钢的表面形成了以碳化物和氮化物为主的渗层,渗层厚度可达340μm,其表面显微硬度最高可达859HV,是基体显微硬度250HV的3.4倍.     

高速钢低温渗碳及复合处理工艺研究

研究了Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ高速钢在５５０℃下的低温固体渗碳工艺及低温渗碳＋深冷复合处理工艺。结果表明，与淬火回火态高速钢相比，经低温渗碳及复合工艺处理后硬度，红硬性得到改善，刀具的耐用度明显提高。     

稀土低温高浓度气体渗碳工艺及其在20Cr2Ni4A钢上的应用

２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ钢由于渗碳层奥氏体十分稳定，无法渗碳后直接淬火，而需经过复杂的热处理，本文采用稀土低温高浓度大气体渗碳，使渗层过共析区沉淀析出大量细小弥散的碳化物，奥氏体的稳定性大幅度下降，实现了渗后直接淬火，同时使组织和性能得到进一步改善。     

18Cr2Ni4WA渗碳钢的热处理工艺研究

介绍了18Cr2Ni4WA钢渗碳时的碳势控制、渗碳后的高温回火和淬火工艺。该钢渗碳后于670℃回火两次是消除渗碳层中残余奥氏体的最有效方法。渗碳采用不同温度淬火可满足18Cr2Ni4WA钢零件不同的心部硬度要求。     

合金渗碳钢锻件等温正火的研究

研究了合金渗碳钢锻件的普通正火与等温正火工艺参数对组织、性能的影响。得出为使钢件具有良好的切削加工性能和稳定的渗碳淬火变形规律；等温正火优于普通正火，而且容易控制的结论。研制的等温正火生产线，亦已调试成功并投入了生产。对等温正火的名称也进行了讨论。