共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
2.
最低喷动速度是喷动床设计的重要参数之一。过去人们习惯采用Mathur-Gisher公式来计算,但由于该公式是建立在小直径床层(D_c=0.076~0.3m)实验的基础上的,故在大直径床层上应用时,产生明显的偏差。本文通过实际数据分析,提出了大直径喷动床层最低喷动速度计算的经验公式。 相似文献
4.
5.
6.
一种新颖的环形喷动床由内外两个不同内径、同心的垂立圆筒组成,在环形空间底部设置多个喷口,在喷口两侧布置倾斜的导流板.研究颗粒在这种喷动床内的流动特性,探讨喷口结构、颗粒种类以及床内载料量对环形喷动床颗粒喷动特性的影响.实验结果表明:颗粒在环形喷动床内分为三个明显不同的区域,即颗粒填充移动区、密相喷动流化区以及稀相夹带区.当颗粒出现分区喷动后,随床内载料量的增多,填充移动区的高度维持不变,始终等于导流板的高度,而密相喷动区的高度不断增加.风量和颗粒种类对床层最大喷动量、密相喷动高度以及床层压力分布规律有着十分重要的影响.采用不同的喷口结构时,在相同的载料量下,直向喷口的密相喷动区高度更大,而且床内各测点的平均压力大于采用斜向喷口时的相应测点压力. 相似文献
7.
在一喷动流化床(直径 50 mm)实验台上采用 0.63~1.60 mm的神府原煤颗粒,在连续进料的情况下进行了最小喷动流化速度以及固定流化气、改变喷动气和固定喷动气、改变流化气的床层压降变化的实验研究.结果表明,最小喷动流化速度可以参考鼓泡流化床的临界流化速度的计算方法;床层压降变化证实,喷动流化床具有良好的调节能力. 相似文献
8.
喷动流化床最小喷动流化速度的多因素影响与关联 总被引:5,自引:0,他引:5
在一Ф125 mm、锥角60°的喷动流化床内测定了混合和分离体系的混合二组分及其单一组分的最小喷动流化速度umsf.实验表明,最小喷动速度随静床高增加而增大,随流化气速和浮升组分分率增大而减小;混合体系中最小喷动速度随浮升组分分率接近线性递减,而分离体系却呈曲线降低.对比分析了文献umsf数据,除喷口直径外,多孔分布板形式和床径明显影响umsf的大小,采用cos(aθ)、sin(bθ)、tan(cβ)和f(Dc/Dcref)来分别修正分布板夹角θ、均匀布气结构、开孔方向角β和床径Dc的影响.根据本文和文献不同结构与体系的590组数据,又用6个量纲1参数和上述4个修正函数进行了多重影响因素的综合回归,得出新的预测umsf的普适关联式,该式偏差±29.5%,平均偏差11.5%,相关系数0.97. 相似文献
9.
10.
11.
12.
13.
狭缝式矩型喷动床中多粒度颗粒体系的最小喷动速度 总被引:6,自引:1,他引:5
在150 mm×50 mm×1100 mm的矩形喷动床中,采用宽度为2, 4, 6 mm 的3种狭缝式气体分布板,研究了单一粒度组成和多粒度组成玻璃珠的最小喷动速度. 实验证明,矩形喷动床的最小喷动速度与物料的粒度和组成有关. 给出了最小喷动速度与颗粒粒径和粒度组成的关联式,作出了多粒度组成颗粒体系最小喷动速度的相图. 相似文献
14.
1前言在普通喷动床的环形区底部额外引入一股辅助气体,由于喷动气体和辅助气体各自独立地改变,气固系统将出现下列几种体系或操作状态:①固定床;②充气喷动床;③喷流床;④带射流的流化床。长期以来对充气喷动床与喷流床的区别不是很清楚的[1~5]。张怀清等[6... 相似文献
15.
多气体入口的喷动床的喷动过程 总被引:1,自引:0,他引:1
本文叙述了一种适合于颗粒涂覆用的,具有特殊的多气体入口的喷动床。研究了这种喷动床在不同气流量和松装体积时的五种特征状态,给出了各种状态下的颗粒循环特点,并描述了在不同气流量和松装体积区间内出现不同喷动状态的相图。 相似文献
16.
17.
基于截面200 mm×20 mm,高1600 mm,锥角60°的矩形喷动流化床,以二组分混合颗粒、单一组分球形颗粒及非球形颗粒为物料进行最大喷动压降的实验研究.结果表明,最大喷动压降随静止床高、颗粒密度、颗粒球形度及二组分混合颗粒体系中沉积组分分率增加而增大,随流化气速增大而减小;增大颗粒粒径或喷口宽度,呈现先减小后增... 相似文献
18.
狭缝式矩形喷动床中多粒度颗粒体系的最大喷动压降 总被引:2,自引:0,他引:2
在 15 0 mm× 5 0 mm× 110 0 mm的矩形喷动床中 ,研究了单一粒径体系和二组分及三组分混合粒径颗粒体系的最大喷动压降受颗粒粒径及粒度组成、静止床高和气体入口狭缝宽度的影响情况。实验采用宽度为2、4、6 mm三种宽度的狭缝式气体分布板 ,实验物料为单一粒径分别为 1、1.5、2 mm的玻璃珠。实验表明矩形喷动床的最大喷动压降与上述三种影响因素都有关系。本文还给出了最大喷动压降随这三种因素变化的实验关联式 相似文献
19.