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分析了钻压、每转进尺、切削齿磨损和岩性对PDC钻头扭矩的影响,并用力平衡和能量守恒原理推导了PDC钻头扭矩与这些因素的关系式。通过钻头台架试验证明PDC钻头扭矩模式计算与试验结果相符,可用于指导井下动力钻具选用和设计。 相似文献
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<正> 大庆油田45135钻井队在硬地层取心钻进中,采用单晶孕镶金刚石钻头取得先进经济指标。1986年10~11月,该队在齐深—1井取心钻进过程中(取心井段为3618.73~3754.31m,地层岩性坚硬,为朱罗系卡板岩),于3618.73~3684.48m井段,先采用规格为 相似文献
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在塔里木油田的牙哈地区钻探中,三开井段采用R535金刚石钻头,两只钻头纯钻成本515.08元/m,比牙轮钻头节约成本479元/m。文中对试验过程及注意事项等进行了介绍。 相似文献
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采用静力分析的方法,建立了偏心钻头底部钻具组合的力学模型,并完成了对力学模型的求解。应用数值计算方法,分析了偏心钻头底部钻具组合的受力和变形特性。通过对切点位置、钻头侧向力、井斜角及钻压分配比的分析发现:使用偏心钻头时钻柱与井壁的切点位置要比没有偏心时低得多;在倾斜井眼中,钻头偏心块在上方时,随钻压的增加钻具的降斜趋势减弱,增斜趋势增强;当偏心块在下方时,随钻压的增加钻具的降斜趋势增强;钻压分配比对钻头侧向力的变化趋势有重大影响。 相似文献
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葛漱玉 《石油与天然气化工》1986,15(2):21-25
钻井泥浆的选择决定于井孔状况、地层和钻进条件,而不是钻头的类型。但在具体情况下,使用PDC 钻头钻进时,正确地选择泥浆还是十分重要的。国外曾经采用或正在采用的泥浆体系主要有油基泥浆、逆乳化泥浆、乳化油泥浆、水基泥浆等。并介绍了各种泥浆的特点及使用情况。最后还说明了为了发挥PDC 钻头的优点,克服不利因素,除改进钻头设计和使用工艺外,对泥浆体系的研究亦是很重要的。 相似文献
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三牙轮钻头钻进时钻柱轴向振动的特征 总被引:11,自引:0,他引:11
由于三牙轮钻头的特殊几何结构,钻进过程中在岩层顶部容易形成一个三脊状井底,正是这一三脊状井底,当钻头旋转一周时钻柱轴向三次凸凹变化,由此在轴向产生1倍、2倍和3倍及其更高次倍于转盘转速rpm的谐波振动.另外,三牙轮钻头与地层作用破岩时牙轮牙齿产生啮合振动,由于三脊状井底对啮合振动进行幅度调制形成调幅信号,根据调幅信号的频率特征,振动信号在频域表现为具有一定边带的一束谱线,它是钻头工作正常的“健康信号”.本文总结出了三牙轮钻头钻柱轴向振动的一般规律,并通过华北油田固108井实际测量数据分析,这一特征已经得到现场数据的验证. 相似文献
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塔里木盆地西南坳陷柯克亚背斜构造地质条件十分复杂,地层岩石均一、可钻性差。在该构造上,金刚石钻头使用经历了认识-实践-再认识-再实践的复杂过程,终于取得了突破性进展。利用每米综合成本计算方法对柯克亚凝析气田开发井金刚石钻头使用进行了分析和总结,并得出结论。 相似文献
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《石油勘探与开发》1977,(2)
一、金刚石钻头1.尺寸及公差金刚石钻头一般在制造时规定用负公差,而牙轮钻头用正公差。这是为在使用时避免下金刚石钻头时划眼。也有的地区使用金刚石钻头时的名义尺寸比牙轮钻头的名义尺寸要小1/32至1/16″(0.8至1.6毫米)。金刚石钻头的公差如下:<6~3/_4~″ 0—0.015″(0.38mm)6~25/_32—9′ 0—0.020″(0.51mm)9~1/_32—13~3/_4″ 0—0.030″(0.76mm)13~(25)/_32及更大 0—0.045″(1.14mm)2.水力学钻井液用以冷却和清洗钻头,一般和用牙轮钻头没有什么变化。常用最佳范围为4.5—7加仑/分/时~2(即4.35—6.8升/秒/100厘米~2)。钻头上每颗金刚石均应连续与井底接触进行工作,所以应连续受到冷却和清洗。热是金刚石钻头的大敌。 相似文献
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川东池浅1井T1j12气层H2S含量很高,现不能开采;T1j12气层H2S含量较低,可以开采。两个气层相距20m,极易串通,所以固井质量很重要。为此,使用了川石·克里斯坦森金刚石钻头有限公司生产的?149mm金刚石双心全面钻进钻头和?151mm金刚石双心取心钻头,井眼扩大值分别为19mm和11mm, 相似文献
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传统的钻进参数优化模型不适用于PDC钻头。针对传统模型的不足,在牙轮钻头钻进参数优化理论的基础上,引入钻井成本和钻速权重系数,结合PDC钻头钻速方程、磨损方程和钻速随累积进尺的变化规律等基本方程,建立了钻井成本和钻速双目标约束下的PDC钻头钻进参数优化模型。该模型可根据降低成本或提速的具体目标设置钻井成本系数和钻速系数,在同时考虑成本和钻速的条件下对钻进参数进行优化设计。川西新场地区实钻资料的计算结果显示,经过参数优化后PDC钻头的单位进尺成本降低,同时钻速提高,这表明该模型可以用于双目标下PDC钻头钻进参数的优化设计。 相似文献