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真空灭弧室主屏蔽罩电位静态测量分析 总被引:3,自引:0,他引:3
对中间封装式和瓷柱支撑式两种主屏蔽罩安装方式的真空灭弧室中主屏蔽罩电位进行了静态工频测试,找出了为什么中封式真空灭弧室装入整机后并不比瓷柱式真空灭弧室耐压特性优越的原因,指出在真空断路器设计中,尤其在高电压等级下,真空灭弧室的均压问题应与整机总体设计同时考虑。 相似文献
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早在20世纪60年代末,带合闸电阻、装置式充油电流互感器的800kV瓷柱式空气断路器就已经在美国电力公司(AEP)765kV系统中使用。空气断路器具有较好的开合线路电流和短路电流的开断性能,但因其结构复杂包含许多固定及移动部件,如:绝缘子、灭弧室、压气阀、操作杆、压气 相似文献
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1太平湾发电厂瓷柱断裂情况太平湾发电厂66~220kV隔离开关、阻波器、母线支持瓷柱及避雷器外瓷套和断路器瓷套计有1069柱,在1985—2002年运行及检修中共发现3柱瓷柱断裂,4柱瓷柱裂纹,2002年在对太长两站瓷柱进行超声波探伤中发现42节瓷柱(套)有裂纹及夹渣情况,按JB/T9674—1999判废,缺陷率占瓷柱总柱数的4.58%。2瓷柱断裂原因分析瓷柱在电力系统内使用量巨大,瓷柱断裂事故严重影响着系统的安全运行。太平湾发电厂发生的46柱瓷柱裂纹和3柱瓷柱断裂主要是由于瓷柱结构不合理和制造质量差等原因引起的,瓷柱断裂多数发生在法兰口内3cm到第一… 相似文献
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开断容性电流是高压断路器一项重要而且严格考核的试验项目。由于容性开断电流非常小,灭弧室内气流状态对开断过程影响较小,开断过程可近似为空载开断。此时断路器性能主要决定于灭弧室的动态电场分布,因此计算断路器在开断容性小电流时的动态电场分布有很大的工程意义。文中结合断路器灭弧室结构特点,提出了基于APDL参数化编程为主、GUI为辅进行断路器开断容性小电流过程中动态电场的计算方法。通过研究动态电场计算数学模型、动态数据模型及电场最大值的动态提取及曲线绘制等关键技术,实现断路器灭弧室的动态电场计算和绘制关键零件电场最大值的变化曲线。通过一种典型瓷柱式断路器的灭弧室动态电场计算,获得关键零件电场最大值并绘制变化曲线,以此判断动态电场分布是否满足设计要求。该方法效率高、通用性强,对开断容性小电流的断路器设计和研发具有指导意义。 相似文献
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《高压电器》2013,(8):96-101
为了研究252 kV瓷柱式断路器在AG5条件下的抗震性能,文中分析了瓷柱式断路器在地震中容易折断的原因,计算了典型252 kV瓷柱式断路器在AG5条件下的抗震性能,研究了在没有底架AG5条件下该断路器的抗震性能,讨论了底架对瓷柱断路器固有频率的影响。结果表明:无底架条件下,固有频率显著提高,因此在不同地质条件下可通过底架的设计来避开地质的特征频率,从而降低地震对该断路器的损害;在有或无底架的AG5条件下,瓷柱的最大应力均出现在瓷柱的根部,支撑瓷柱的应力均超过了高强瓷的许用值,因此为了进一步提升瓷柱式断路器的抗震水平,必须采用强度更高的支撑瓷柱;该断路器即便是采用落地布置也无法满足AG5的抗震要求,因此在高强震地区,特别是对供电要求比较高的铁道牵引变电站应避免采用瓷柱式断路器。 相似文献
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<正> 这是一种三柱式隔离开关,其三个瓷柱装在一个底座上,两端的两个瓷柱是静止的,中间瓷柱可转动。导电杆的中间紧固在转动瓷柱的顶端并与其一起转动。它的爪形动触头装在转动的导电杆两端部,装在两端静止瓷柱上的静触头称为触杆。 相似文献
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Shioiri T. Honma M. Miyagawa M. Kaneko E. Ohshima I. 《Dielectrics and Electrical Insulation, IEEE Transactions on》1999,6(4):486-490
This paper describes insulation technology for 72/84 kV vacuum interrupter for a new cubicle-type gas insulated switchgear (CGIS). The insulation performance has been increased significantly by a multi-gap shield configuration around the ceramic surface, which resulted in a 40% volume reduction of the vacuum interrupter. The CGIS housing the vacuum interrupter also reduced by 40% in volume. In the paper, the authors describe the basic characteristics on surface insulation and the area effect on surface insulation and their application to an new 72/84 kV CGIS 相似文献
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提高真空灭弧室沿面耐压强度的软包硅橡胶方法 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对硅橡胶配方、硫化工艺、粘接工艺的研究,找出了硅橡胶与陶瓷和金属粘接的最佳配方,研究出了提高硅橡胶与金属和陶瓷粘接强度的最佳工艺,将该项技术应用于真空灭弧室后,大大提高了真空灭弧室沿面短时(1min)工频耐受电压和雷电冲击耐受电压强度。 相似文献
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真空断路器的使用日益广泛 ,真空灭弧室作为断路器的核心部件 ,其内部气体压力是决定真空断路器工作性能的重要参数 ,笔者就真空灭弧室内部气体压力的测定方法和现场使用情况进行介绍 相似文献
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The first Russian 110-kV ac outdoor vacuum interrupter is described. The interrupter has split poles and a spring drive. The interrupter parameters are presented. 相似文献
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The dielectric strengths of two samples of the same type of vacuum interrupter are compared. One vacuum interrupter is a new
and has not been tested for switching ability after manufacturing and the other is a vacuum interrupter with a 70% reduced
service life. Tests of the dielectric strength are conducted using a standard lighting pulse. Studies have shown that electric
breakdowns behind the front of a lighting pulse are caused by electric breakdowns in the screen system of the vacuum interrupter.
Possible reasons for the decrease in the dialectric strength of the screen system are discussed. 相似文献
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72.5kV真空灭弧室电位和电场分布研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为分析72.5 kV真空灭弧室的电位分布和电场分布及其影响因素,建立了其轴对称有限元分析模型,计算了其电位分布和电场分布,研究了真空击穿的面积效应,并分析了主屏蔽罩的结构尺寸及多个屏蔽罩对真空灭弧室内部电场分布的影响。结果表明:真空灭弧室动静触头之间、触头和屏蔽罩之间的电位变化比较显著,灭弧室内部电场分布不均匀;随着触头间隙距离、触头半径及倒角部分曲率半径的增大,触头表面有效面积将增大,而灭弧室内部最大场强将有所减小;增大主屏蔽罩的半径和长度,可以使屏蔽罩两端的场强有所减小,在真空灭弧室内安装多个屏蔽罩,可以改善内部电场分布。计算结果可为高电压等级真空灭弧室的优化设计提供参考。 相似文献