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高炉风口破损数据分析及损坏机理的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
分析了风口破损的统计数据:空腔式风口烧坏占52%~70%,磨坏占30%左右;贯流式风口磨损坏的则高于80%。从传热、流动及磨损理论入手,深入分析了高炉风口的三种破损机理(冲蚀及熔损;开裂及龟裂;内表面磨损),并提出了防止风口破损的几点对策。 相似文献
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减少高炉风口烧损具有重要意义。江西新余钢铁总厂4~#生铁高炉(300m~3)通过采取一系列措施,1991年风口烧损得到大幅度降低。 一、概况 近年来,该厂4~#高炉风口烧损问题十分严重,其中尤以1990年最甚。见1、表2。 磨损、烧损(习惯称烧坏)和破损三种形式,4~#炉风口的损坏基本属烧损,且80%以上烧损的风口都是在风口前端被烧成大小不等的熔洞。 相似文献
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高炉风口破损机理及寿命探讨 总被引:8,自引:0,他引:8
结合风口工作环境,阐述了风口破损的4种机理,即熔损,开裂及龟裂,磨损和曲损。结合我国高炉风口现状,从风口结构,风口制造质量,风口冷却,高炉操作,喷吹煤粉等方面分析了影响风口寿命的因素,并根据分析提出了一系列提高风口寿命的措施。此外,还简要介绍了与风口制造有关的新技术动向。 相似文献
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高炉大型化以后,高炉座数减少,每座高炉风口数量增多,加以热负荷增大,更换破损风口休风次数频繁,严重影响铁产量与炉况稳定,因此日本二十多年来进行了大量延长风口寿命的研究工作,并取得了很大的成效,风口寿命由数十日提高到150~365日,近几年再提高至3年,经过再生处理多次,预期可用10年以上。1.风口破损情况统计分析高炉风口的工作环境恶劣,面临高温、高压、炉料磨损、铁渣熔损、碱、与渣的腐蚀、海绵铁与焦炭的氧化与烧损、冷却缺陷、炉况不顺等.风口破损主要是磨损、龟裂与熔损。前二者与使用日数有关,因此日本实行定期更换制度,部分或全部更换到期未破损的风口。此后风口熔损问题提到议事日程,据1970年4月至1972年3月统计,八幡 相似文献
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中小高炉多采用空腔式风口,其损坏形式以熔损为主,“熔损区”集中在风口外壁距前端一定高度内,以及端部和风口孔道内壁前端较小的范围内,而且风口外壁熔损区高度(H_1)大于风口孔道内壁熔损区高度(H_2)。 传统双腔式风口两腔问的隔板与风口内壁垂直,是平的,风口前端水腔冷却的高度在外壁和孔道内壁部位相同(即H_1=H_2),这不符合风口“熔损区”外壁高度大于孔道内壁高度的规律,这种结构不能在保证风口前端水腔有效冷却风口外壁“熔损区”的前提下, 相似文献
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1.背景近年来,随着高炉的大型化,高温高压操作、富氧、从风口喷入辅助燃料等技术也飞速发展。在这些高难度操作技术中,突然发生的风口破损是妨碍稳定操作的重大原因。因此,防止风口破损已成为提高产量的重要课题。 2.研制经过风口破损大致可分为熔损和磨损两类,但临时性休风的原因大部分是由熔损所致。因此,根据风口的冷却方式以及熔损风口的解剖检查,进行了导热分析;并在研究风口结构的同时,还进行了风口表面喷涂材料的研究,最后研究出具有耐熔损和节能两大优点的偏心型高流速水冷风口。 相似文献
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为了研究兴澄特钢风口小套磨损损坏的原因,对损坏风口的数量及特征进行统计分析,把风口小套长度与设计值及其他厂风口小套长度进行对比。采用计算机模拟计算喷枪与风口中心线之间的适宜夹角,并将计算结果与实际生产中采用的夹角进行对比。通过对喷枪材质、高炉内碱金属的负荷变化、煤粉中的水分和粒度进行分析,得出造成兴澄特钢风口小套磨损的主要原因是风口小套长度过长、高炉碱金属负荷较高、喷枪与风口中心线之间的夹角过大以及喷枪材质的耐磨耐高温性能差等。针对以上原因,兴澄特钢采取相应的措施,合理减小小套长度,调整喷枪与风口中心线之间的夹角,降低高炉碱负荷以及采用耐磨喷枪,既保证了高炉顺行,又延长了风口小套的使用寿命。 相似文献
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1 概述 风口是高炉关键设备之一。严酷的工作条件对风口的使用寿命构成了极大的威胁。为了减少高炉休风和更换风口的次数,提高高炉的生产率。从1850年的第一个水冷“苏格兰风口”诞生至今,炼铁工作研究者们对风口的损坏机理进行了多方面大量的试验研究工作。提出了风口损坏的原因有烧损、磨损和裂损;指出了制造风口的最佳材料:纯铜;最佳风口结构:贯流、螺旋风口以及最佳冷却方法:高压高速冷却等。尽管如此,风 相似文献
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1 概述 国内外炼铁学者对风口破损的原因进行了大量的研究分析,归纳起来大致有四种:①高温热流对风口的熔损;②喷吹物对风口磨损;③铸造缺陷导致的过早破损;④风口材质的老化等。其中,风口熔损所占比例最高。由 相似文献
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合钢炼铁厂3号高炉(300m~3)于1983年8月12日投产,至1988年8月共生产合格生铁67.1万吨,但从1985年以来风口烧损较多,1985~1988(至7月底)年,各年风口烧拟分别为168,243,230和171个。1986年以来,为减少风口烧损虽棚啦地采取了一些措施,但收效甚微。从1988年7月27日始采用斜风口,对减少风口烧损效果较理想。现对风口烧损原因进行简析并将使用斜风口情况作一简介。一、风口烧损原因简析1.铁水强热流对风口外壁的袭击3号高炉风口烧损,绝大部分在风口前(?)面的下沿,呈熔洞状,在熔洞处附有金属铁,属于熔损。该高炉风口的重烧率大,某一风口在一天内可连续烧坏3~4次。这说明在该风口下部位置产生局部堆积,或该处料柱的滤透性很差,造成液态渣铁在该处料柱中渗穿速度非常缓慢,促使铁水在风口下部积聚,随着积聚量的增加而达到风口下沿,于是铁水强热流对风口的袭击就随之产生。 相似文献
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针对高炉风口熔损比例高的特点,对涟钢8号高炉更换下来的风口因熔损产生了蚀坑的部位切割取样,使用光学显微镜、SEM-EDS等特别对其熔损层进行了微观研究。通过微观分析,倾向于认为风口熔损并不是炉内渣铁直接熔损,而是一种类似于铝热反应的急剧放热反应所导致的,并通过热分析仪验证了锌铅合金与赤铁矿会在985℃左右发生急剧放热反应。 相似文献