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1994年10月25日杭钢1号高炉(342m~3)发生炉缸烧穿事故,从铁口左侧下方流出铁水及渣液约70余t。烧穿部位位于铁口中心线左侧800mm,铁口中心线以下450mm处,即炉缸第一层23号、24号冷却壁与炉缸第二层23号、24号冷却壁交界处。共计烧坏第一层23号、24号,第二层23号、24号、1号冷却壁5块,休风131h,影响产量4000余t。据分析,此次炉缸烧穿的原因主要有以下几方面: 相似文献
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梅山1、3号高炉分别生产了9年和11年,单位炉容产铁逾6900t/m3和8300t/m3,铁口等局部区域炉缸冷却壁热流强度时有异常升高,被迫加大入炉钛负荷和降低冶强护炉.重点分析了铁口操作、维护及工况对铁口区炉缸冷却壁的影响,并对铁口冷却壁维护的有效方法进行了探讨. 相似文献
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梅钢3号高炉处于炉役后期,单位炉容产铁逾8200t,炉缸铁口、残铁口等局部区域光面冷却壁水温差和热流强度异常升高,给高炉的生产组织、铁口操作与维护带来困难。对梅钢目前炉役后期铁口的状况进行了针对性地分析,旨在探讨炉役后期铁口操作和维护的有效方法,达到持续、有效地维护铁口冷却壁直至安全停炉。 相似文献
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川崎钢铁公司千叶厂6号高炉内容积4500m~3,有4个铁口、40个风口。高炉炉底水冷,炉缸喷水冷却,炉腹、炉腰和炉身冷却壁纯水冷却。高炉配备PW—IHI无钟 相似文献
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针对马钢1号2500m^3高炉2号铁口区域炉缸冷却壁水温差出现异常升高现象,采取了“以炉缸侵蚀模型为预警参数,以不定期开、堵风口为主要手段,加强铁口维护保持稳定的泥包并配合铁口压入含钛精粉炮泥进行局部修复”的护炉制度,逐步将炉缸水温差降至正常范围,保证了高炉最大限度地发挥产能,达到了护炉保产的目标。 相似文献
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对柳钢高炉炉底炉缸修复的经验进行了总结,包括炉底封板上翘的修复、铁口下方灌浆与砌筑修复、炉缸侧壁及风口区域的修复、小炭块炉缸的修复等案例。新4号高炉生产效果表明,采用小炭块的炉缸,在铁口中心线和铁口增厚区的交界处应该采用错缝砌筑,同时,小炭块与贴着冷却壁砌筑的高导热微孔模压小炭块之间应该预留足够的膨胀缝。2004年以来,柳钢新建或大修的1000m~3以上的高炉有11座。这些高炉中,寿命长的接近10年,寿命短的只有3~5年;高炉炉底炉缸有大块炭砖与刚玉莫来石砖配合砌筑的,也有小炭块砖与微孔刚玉砖配合砌筑的。柳钢高炉炉底炉缸出现过的问题比较多,处理起来比较棘手,有炉底封板上翘的,有铁 相似文献
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一、前言我厂300m~3高炉冷却水系采用洋河区地下水,水的硬度高达5.5~6mg当量/l。炉体冷却设备工作温度为50℃左右。各层立冷却壁进出水管使用3个月的时间结垢厚度就达2—3mm,水垢采样分析结果见表1。如1983年12月13日5号高炉铁口左侧冷却壁烧熔,造成炉缸烧穿事故,停产达8天之久。1983年1~9月月平均烧坏风口17~20个;热风阀平均寿命为5~6个月左右。近年来风口和热风阀烧坏情况见表2。 相似文献
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酒钢1号高炉炉缸侧壁北铁口、南铁口下方等处温度持续上升,点TE2507B最高达到923℃,威胁到安全生产.炉缸冷却壁与炭砖之间存在气隙、炉况较长时间存在异常、有害元素偏高、冶炼强度逐步增加是炉缸侧壁温度升高的主要原因.通过采取含钛炉料护炉、堵风口、优化高炉操作制度、灌浆及加强铁口维护等措施,炉缸侧壁温度上升趋势得到有效... 相似文献
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龙腾特钢1080m~3高炉炉体设计的主要特点是:适当矮胖型的炉型结构,加深死铁层深度,加大炉缸高度;"陶瓷杯+炭砖"复合炉底、炉缸结构;在铁口、风口区域使用组合砖结构;炉体关键部位使用了铜冷却壁和性价比较高的铸钢冷却壁;采用软水密闭循环和工业水相结合的炉体冷却系统,确保冷却设备的使用效率及寿命。 相似文献